1、计参数处理规模，设计流量为。进水水质进出水水质表项目进水水质出水水质处理程度池设计参数取值表项目单位参数值污泥负荷污泥浓度污泥负荷，混合液悬浮固体浓度，反应池数座，反应池有效水深，缓冲层高度，充水比。二设计计算曝气时间，取式中曝气时间进水平均充水比混合液悬浮固体浓度沉淀时间活性污泥界面的沉降速度与浓度水温的关系，可以用下式进行计算。式中活性污泥界面的初始沉降速度。水温，沉降开始时的浓度则沉淀时间用下式计算式中沉淀时间，反应池内有效水深，安全高度，缓冲层高度排水时间在排水期间，就单次必须排出的处理水量来说，每周期的排水时间可以通过增加排水装置的台数或扩大溢流负荷来缩短，另方面，为了减少排水装置的台数和加氯。
2、深宜为，取反应池长度与宽度之比连续进水时宜为，端为进水区，端为出水区。池单池有效水深，超高取，保护水深。单池体积，取，。所以有效体积池外形尺寸单池面积每池设置台电动进水堰台浮筒式滗水器台回流污泥泵台剩余污泥泵套膜式曝气管。同时主反应区内还设置有测定仪污泥浓度计酸度计超声波水位计。预反应区尺寸预反应区的体积般为总反应池体积的，预反应区的尺寸参考值为，取，取。与反应区分两池两池之间不连通单独工作，预反应去设有放空管，顶部有的溢流管和污泥回流管。预反应区与反应区用隔墙连接，隔墙底部设连通口，连通口尺寸为，每个池设置个，污水通过连通空的流速为。反应池液面控制排水结束时最低水位基准水位为超高保护水深，排水深度为。污。
3、力稳定性能稳定，高效节能，噪音低，振动小，便于安装维修，每台鼓风机的进出风管上均设消声器和柔性接头，风机每台出风管上设有止回阀和压力开关，鼓风机房的出风管路上设有空气压力计和温度计用以控制供气量和了解供气温度。为了减小鼓风机噪声，每台风机设有隔音罩，将出风管设置在地下管廊中，在进风，出风管路上设有消声器，控制鼓风机房噪声在以下。为了便于安装和检修，鼓风机房设有电动单梁起重机，起吊重量为。剩余污泥泵的选择每池台，全厂共计台，剩余污泥需从反应池排放，排泥时要注意不影响沉淀和滗水全厂剩余污泥量为，污泥浓度为,每日排泥量为每池每周期排泥量排泥时间按计，剩余污泥泵流量为经污泥高程计算后选用型离心式潜污泵回流污泥泵单池小时进水量池。
4、混合池或排放出槽底容量，必须将排水时间尽可能延长。实际工程设计时，具体情况具体分析，般排水时间可取。此设计取。周期数的确定个周期所需时间每日周期数次曝气池容积曝气池个数为个，分两组，每座曝气池容积为式中单池容积平均日污水量充水比反应池数，座周期数，次主反应池总容积总复核溶解性值根据设计出水水质，出水溶解性应小于。理论值式中出水溶解出水总的活性污泥自身氧化系数，取出水中比例系数出水值设计中的出水水质中溶解性为式中出水溶解进水混合液悬浮固体浓度出水中比例系数动力参数，选值范围为，取曝气时间周期数，次小于理论值满足设计要求。反应池的构造尺寸反应池为满足运行灵活及设备设备安装需要，设计为长方形，水。
5、污水通过连通空的流速为。反应池液面控制排水结束时最低水位基准水位为超高保护水深，排水深度为。污泥层高度验证容池单池次进水，，所以每周期的进水量反应池单池周期内能纳水所以池的建造满足水量要求。计算剩余泥量时活性污泥的自身氧化系数其中活性污泥自身氧化系数典型值剩余污泥量式中污泥的产率系数，取日平均污水量其他符号与意义同上。剩余非生物污泥式中中可生化系数，取其他系数同上。剩余总污泥量剩余污泥的浓度湿污泥量为剩余污泥含水率为复核污泥龄计算结果大于则认为，污泥龄。
6、量考虑最不利情况，按夏季时高水温计算设计需氧量。式中第二部分为氨氮消化需要氧量，为计算系数。标准需氧量式中时氧在清水中饱和溶解度，取氧总转移系数，取氧在污水中饱和溶解度修正系数，取因海拔高度不同而引起的压力系数所在地区大气压力设计污水温度，本例冬季，夏季设计水温条件下曝气池内平均溶解氧饱和度设计水温条件下氧在清水中溶解饱和度空气扩散装置处的绝对压力空气扩散装置淹没深度气泡离开水面时含氧量空气扩散装置氧转移效率可由设备样本查得曝气池内平均溶解氧浓度，取本例工程所在地海拔为，大气压力为，压力修正系数微孔曝气头安装在距池底处，淹没深度为，绝对压力为微。
7、例工程所在地海拔为，大气压力为，压力修正系数微孔曝气头安装在距池底处，淹没深度为，绝对压力为微孔曝气头氧转移效率为，气泡离开水面时含氧量水温，清水氧饱和度为，曝气池内平均溶解氧饱和度，按计算均匀布置，全池曝气器表面高差不超过。设计的管道布置为直接敷设，采用钢管，每个池子在池壁内设根干管，四个池为组，组内有根干管，每根干管上设有根分配管，个池内有根分配管，每根分配管上设根支管，每个支管上设个空气扩散器，则每个池内有个曝气器。在进入每座反应池出设置检修及调节供气量的调节阀。将空气扩散器和布置的空气管路绘制成空气管路计算草图如下图所示。选择条从鼓风机房开始的最长的管道作为计算管路。在空气流量变化处设计。
8、为。污泥层高度验证容池单池次进水，，所以每周期的进水量反应池单池周期内能纳水所以池的建造满足水量要求。计算剩余泥量时活性污泥的自身氧化系数其中活性污泥自身氧化系数典型值剩余污泥量式中污泥的产率系数，取日平均污水量其他符号与意义同上。剩余非生物污泥式中中可生化系数，取其他系数同上。剩余总污泥量剩余污泥的浓度湿污泥量为剩余污泥含水率为复核污泥龄计算结果大于则认为，污泥龄可以满足氨氮完全硝化需要。复核复核滗水高度复核结果与设定值相同，设定值即为有效水深与充水比的积。设计需氧。
9、可以满足氨氮完全硝化需要。复核复核滗水高度复核结果与设定值相同，设定值即为有效水深与充水比的积。设计需氧量考虑最不利情况，按夏季时高水温计算设计需氧量。式中第二部分为氨氮消化需要氧量，为计算系数。标准需氧量式中时氧在清水中饱和溶解度，取氧总转移系数，取氧在污水中饱和溶解度修正系数，取因海拔高度不同而引起的压力系数所在地区大气压力设计污水温度，本例冬季，夏季设计水温条件下曝气池内平均溶解氧饱和度设计水温条件下氧在清水中溶解饱和度空气扩散装置处的绝对压力空气扩散装置淹没深度气泡离开水面时含氧量空气扩散装置氧转移效率可由设备样本查得曝气池内平均溶解氧浓度，取本。
10、回流污泥量考虑到增加回流污泥的可能性，同时也为设置备用泵提高运行可靠性，故每池选用两台泵，选用离心式潜污泵，每台参数，扬程。池进水，出水设计预反应区与主反应区的连接设计采用底部潜孔出水，潜孔流速，连通孔尺寸，共计个，潜孔之间间距为，水头损失，设计中取出水部分设计根据时序控制，池每小时均有个反应池排水，本设计中采用滗水器出水。由于池是间歇排水运行的，本设计中排水，闲置，的连续进水需要在内排出，则每池滗水器的排水能力为选用滗水器参数旋转式滗水器，出水负荷，滗水深度，堰口宽度其优点是运行可靠，负荷大，滗水深度深度易控制，且堰口处设有挡渣板以确保水质，而且自动化程度高，十分贴近池运行特点池水头总损失工艺设计基本。
11、节点，统编号后列表进行空气管路计算。根据通过的空气量和相应的流速来确定。空气管道流速，干管支管为，竖管小支管为。空气管路的局部阻力损失，根据配件的类型折算成当量长度，则并计算出管道的计算长度，为管段长度，空气压力按估算，得空气管道系统总的压力损失网状膜空气扩散器的压力损失为，则总压力损失为。计算表见附录鼓风机房设计鼓风机房是本生化处理系统的心脏，其正常运转对污水的处理效果起重要作用。本设计中有个反应池，个反应池为个系列，两个系列工况完全相同，另外通过时序控制，每台鼓风机可以向个反应池供气。鼓风机房总供气量为选用罗茨鼓风机，共计台，用备进口工况，压力为个绝对大气压，出口升压，所配电机功率为，电压优点空气动。
12、层高度验证容池单池次进水，，所以每周期的进水量反应池单池周期内能纳水所以池的建造满足水量要求。计算剩余泥量时活性污泥的自身氧化系数其中活性污泥自身氧化系数典型值剩余污泥量式中污泥的产率系数，取日平均污水量其他符号与意义同上。剩余非生物污泥式中，预反应区的尺寸参考值为，取，取。与反应区分两池两池之间不连通单独工作，预反应去设有放空管，顶部有的溢流管和污泥回流管。预反应区与反应区用隔墙连接，隔墙底部设连通口，连通口尺寸为，每个池设置个，污水通过连通空的流速为。反应池液面控制排水结束时最低水位基准水位为超高保护水深，排水深度。
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