1、先打开阀门按照节流片变形公式，对此节流片此时压力当首先打开阀门时，对此节流片压力等于孔板节流压力，即孔通量可以表示为活塞孔和孔是系列化，即所以活塞孔节流压力可以表示为节流孔板和活塞孔和节流孔与活塞槽并联，因此，活塞圈槽压力等于油门活塞孔和节流孔压力之和，即因此，活塞圈槽通量可以表示为大学届毕业设计说明书第页共页按照油连续性定理，活塞和活塞环槽槽流量应满足关系式，即因此，反弹阀门开启可以得到速度，即.再次开启阀门速度点当再次开启反弹阀门时，节流阀片会触及由于变形造成限制和屏蔽环垫片较低，所以，最大阀门开度为最大，如图图再次开启反弹阀门时油路在节流反弹阀在最大尺寸开启之后，节流阀片总变形。因此，节流阀片压力为因。
2、油门压力和阀节流流量分析如下。.节流孔节流阀片上大量长方形小孔组成节流孔面积,这些孔可以看作是薄壁孔。因大学届毕业设计说明书第页共页此,通量和幽门压力之间关系可以认为是其中，ε为节流流量系数，这是由节流孔类型决定是节流孔压力是节流孔总面积。.节流阀片变形般情况下，减震器速度相当缓慢，油门压力低，因而节流阀片变形可以认为是轻微挠度弯曲变形。根据弯曲变形系数计算方法，变形在阀门口半径可以表示为其中是环形节流阀片变形系数是节流阀片厚度，是对节流阀片压力。油门开度大小是由总变形和油门在阀口半径片预变形确定，即.节流槽油门开后，平面环节流槽是在节流阀片和阀门座末端之间形成。因此,通过节流槽流量和油门压力之间关系可写为。
3、弹阀处于开启之前，开启之后和处于最大尺寸时三个个状态下。压缩过程五以同样方式，压缩过程中外特性可以表示为其中是节流，压缩阀阀座孔，和节流槽流动状态阀门，当压缩阀三个条件是开放前和开放后，最大开口尺寸和是在压缩阀首次开启和最大开口尺寸时。.外特性模拟大学届毕业设计说明书第页共页位移激励谐波是，是在分段线性函数特征模型输入，所以激励速度是其中，是激励振幅是激励谐波频率。因此，最大激励速度是减震器特性可以模拟和仿真分析。可获得特性曲线图和指标图，如图和图。图仿真速度特性曲线大学届毕业设计说明书第页共损失系数为其中，为雷诺系数。在设计孔板时，减振器速度般小于临界速度，通路节流损失系数是根据层流来计算。局部节流损失当。
4、设计说明书第页共页位移激励谐波是，是在分段线性函数特征模型输入，所以激励速度是其中，是激励振幅是激励谐波频率。因此，最大激励速度是减震器特性可以模拟和仿真分析。可获得特性曲线图和指标图，如图和图。图仿真速度特性曲线大学届毕业设计说明书第页共.,,.,.,.,,,,.,.,.,.,.,.,,.,,.,.,,,.,,.,,.,.,,大学届毕业设计说明书第页共页,损失系数为其中，为雷诺系数。在设计孔板时，减振器速度般小于临界速度，通路节流损失系数是根据层流来计算。局部节流损失当油通过活塞孔流入反弹阀内腔，有三个局部节流损失，也就是突然扩大，减少和方向变化，系数分别为，和。所有局部节流损失，通过叠加原理计算叠加原理。
5、油通过活塞孔流入反弹阀内腔，有三个局部节流损失，也就是突然扩大，减少和方向变化，系数分别为，和。所有局部节流损失，通过叠加原理计算叠加原理，然后转换成通路节流损失系数。因此，反弹阀局部节流损失系数转换为活塞孔长度，即大学届毕业设计说明书第页共页活塞孔等效长度是结构长度总和，由局部节流损失系数转换长度，即据了解，节流阀结构影响活塞孔当量长度，因此，并影响孔设计区域。.缓冲减振器分段线性函数模型特征.首开阀速度点首次开启阀门速度点是由节流阀片厚度，预切孔面积和变形决定。回弹阀门举例说明了程序，之前首次开启反弹阀门开油流路径是如图所示。图反弹阀门开启之前石油道路气门嘴半径定义预节流片变形为，当变形等于预变形，反弹。
6、其中，为油断电粘度。.活塞槽活塞槽尺寸是由基于减震器活塞和缸体内径之间配合公差决定，因此，当油流过活塞槽时，油门压力产生，并可以表示为大学届毕业设计说明书第页共页式中，是气缸内径是流过活塞槽流量，是活塞偏心率，油流动状态是层流动荡，通路节流损失系数为其中，为雷诺系数。在设计孔板时，减振器速度般小于临界速度，通路节流损失系数是根据层流来计算。局部节流损失当油通过活塞孔流入反弹阀内腔，有三个局部节流损失，也就是突然扩大，减少和方向变化，系数分别为，和。所有局部节流损失，通过叠加原理计算叠加原理，然后转换成通路节流损失系数。因此，反弹阀局部节流损失系数转换为活塞孔长度，即大学届毕业设计说明书第页共页活塞孔等效长度。
7、大学届毕业设计说明书第页共页中文字筒式减振器的特性仿真作者周长城刘渊蔡原辉摘要根据节流阀片厚度和节流阀片预变形，通过流量与速度的关系对阀门开度的速度点进行分析，减振器速度的解析式阀门开启时已给出。在此基础上，由分段线性函数建立减振器的外特性模型。进行了减振器外特性仿真以及性能测试。结果表明，外仿真模型是正确的，相符模拟值与测试值，而且它对望远镜的减振器设计系列活塞孔，所以为因此，活塞孔压力大学届毕业设计说明书第页共页通过活塞通量是根据油连续性定理，当反弹阀达到最大开度大小，减震器速度是.分段线性函数模型特征反弹过程五通过分段线性函数在反弹过程中减震器外部特性可以表示为其中和是节流孔和反弹阀活塞环槽压力，当反。
8、是结构长度总和，由局部节流损失系数转换长度，即据了解，节流阀结构影响活塞孔当量长度，因此，并影响孔设计区域。.缓冲减振器分段线性函数模型特征.首开阀速度点首次开启阀门速度点是由节流阀片厚度，预切孔面积和变形决定。回弹阀门举例说明了程序，之前首次开启反弹阀门开油流路径是如图所示。图反弹阀门开启之前石油道路气门嘴半径定义预节流片变形为，当变形等于预变形，反弹先打开阀门按照节流片变形公式，对此节流片此时压力当首先打开阀门时，对此节流片压力等于孔板节流压力，即孔通量可以表示为活塞孔和孔是系列化，即所以活塞孔节流压力可以表示为节流孔板和活塞孔和节流孔与活塞槽并联，因此，活塞圈槽压力等于油门活塞孔和节流孔压力之和，即因。
9、为节流孔板与反弹阀节流槽平行，因此，在节流孔板流量为反弹阀节流槽流量为节流孔板平行反弹阀节流槽，然后系列活塞孔，所以为因此，活塞孔压力大学届毕业设计说明书第页共页通过活塞通量是根据油连续性定理，当反弹阀达到最大开度大小，减震器速度是.分段线性函数模型特征反弹过程五通过分段线性函数在反弹过程中减震器外部特性可以表示为其中和是节流孔和反弹阀活塞环槽压力，当反弹阀处于开启之前，开启之后和处于最大尺寸时三个个状态下。压缩过程五以同样方式，压缩过程中外特性可以表示为其中是节流，压缩阀阀座孔，和节流槽流动状态阀门，当压缩阀三个条件是开放前和开放后，最大开口尺寸和是在压缩阀首次开启和最大开口尺寸时。.外特性模拟大学届毕业。
10、流阀片厚度和节流阀片预变形，通过流量与速度关系对阀门开度速度点进行分析，减振器速度解析式阀门开启时已给出。在此基础上，由分段线性函数建立减振器外特性模型。进行了减振器外特性仿真以及性能测试。结果表明，外仿真模型是正确，相符模拟值与测试值，而且它对望远镜减振器设计与特性分析具有重要参考价值。.导言汽车减振器是悬挂系统中最重要组成部分之，并在车辆行驶过程中发挥了重要作用。减震器特性影响驾驶和乘坐平稳车辆舒适性。用在汽车上最常见是伸缩式减震器。特性仿真对减震器设计有着重要意义。应用特性仿真，减震器设计缺陷可能会及时发现并修改，因此设计和开发可加快，同时还可以降低测试成本。然而目前无论是在国内还是在国外,减震器特性。
11、，然后转换成通路节流损失系数。因此，反弹阀局部节流损失系数转换为活塞孔长度，即大学届毕业设计说明书第页共页活塞孔等效长度是结构长度总和，由局部节流损失系数转换长度，即据了解，节流阀结构影响活塞孔当量长度，因此，并影响孔设计区域。.缓冲减振器分段线性函数模型特征.首开阀速度点首次开启阀门速度点是由节流阀片厚度，预切孔面积和变形决定。回弹阀门举例说明了程序，之前首次开启反弹阀门开油流路径是如图所示。图反弹阀门开启之前石油道路气门嘴半径定义预节流片变形为，当变形等于预变形，反弹先打开阀门按照节流片变形公式，对此节流片此时压力当首先打大学届毕业设计说明书第页共页中文字筒式减振器特性仿真作者周长城刘渊蔡原辉摘要根据节。
12、大多应用现成仿真软件。利用这种方法，在特征建模中使用大多数必要参数是通过实验得到。因此,很难建立精确仿真模型，模拟结果也是不可靠。虽然有些学者利用数学函数已建成仿真模型,但由于减震器阻尼元件不准确分析,以及对节流阀片变形和节流阀开口尺寸不精确计算,通过机械设计手册只是提供最大变形近似公式,因此很难建立准确模型。在本文中,通过分析通路中节流损失系数和活塞孔地方节流损失系数,根据环形节流阀片变形解析式。根据速度在该阀门开度，对减振器外特性模型是由分段线性函数建立。给出了仿真和外特征分析，并进行了性能测试。.减震元件分析当进行减震器特性分析时，应考虑到油门孔，活塞及活塞孔槽，当地节流损失，同时也必须考虑。结构上，。
参考资料：
（外文翻译）减振器的特性仿真（外文+译文）
