（定稿）黄河金岸生态水产业基地建设项目备案立项报告0 ㊣ 精品文档 值得下载

计算断面系数，取扭转疲劳极限，正应力有效应力集中系数，有参考文献表按键槽查得，按配合查得，故取表面质量系数，轴经车削加工，按参考文献表查得尺寸系数，由参考文献表查得平均应力折算系数，由参考文献表查得。

由表可知，故，该轴截面是安全的。

轴承寿命计算轴承选用进口型，式中轴承所受实际动载荷，行星轮与轴相对转速，二级行星轮轴初步设计及强度校核及轴承寿命计算初步估算轴径选择太阳轮齿轮轴的材料为，经调质处理，由参考文献表查得材料的机械性能数据为取轴上受力分析太阳轮扭矩计算η式中二级太阳轮传递扭矩传动效率，式中行星轮数量，太阳轮传递扭矩行星传动不均载数。

轴的强度校核确定危险截面根据太阳轮齿轮轴的结构尺寸及扭矩图，截面处为危险截面。

现对截面进行强度校核。

安全系数校核计算由于太阳轮只受扭矩，不受弯矩作用，所以扭矩引起脉动循环的剪应力。

剪应力幅为。

式中抗扭矩断面系数，取扭转疲劳极限，正应力有效应力集中系数，有参考文献表按键槽查得，按配合查得，故取表面质量系数，轴经渗碳处理，按参考文献表查得尺寸系数，由参考文献表查得平均应力折算系数，由参考文献表查得。

由表可知，故，该轴截面是安全的。

轴承寿命计算轴承选用进口型，式中轴承所受实际动载荷，行星轮与轴相对转速。

结论通过近三个月的努力完成了采煤机牵引部的设计，本次设计的采煤机牵引部采用了二级直齿二级行星减速装置，采用齿轮数目较少，结构紧凑，体积较小适合用于工作在特殊环境下的采煤机。

从经济角度而言，该方案的结构简单，经济成本较低，技术及经济优势很明显投资机会很大。

在设计过程中，了解了采煤机的发展历史和基本知识，通过查阅资料，了解了采煤机的结构和采煤机截割部的工作原理。

我所设计的型采煤机的牵引部的特点采煤机的牵引部是由电动机带动，通过二级直齿轮和二级行星器减速驱动行走轮，最轴柱轴柱轴柱轴柱风荷载下框架位移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算式中第层的剪力第层所有柱的抗侧刚度之和第层的层间位移。

第层的层间位移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值应该是该层以下各层层间侧移之和，顶点侧移是所有各层层间侧移之和。

层侧移顶点侧移框架在风荷载下侧移的计算见表，如下表框架在风荷载下侧移计算层号轴承寿命计算初步估算轴径选择轴的材料为，渗碳后淬火，由参考文献表查得材料的机械性能数据为由于材料是，由参考文献表选取，则得轴上受力分析轴传递的转矩ηη式中轴传递扭矩，传动效率，轴转速，花键传动附加力式中花键分度圆直径，。

求支反力作弯矩和扭矩图齿轮的作用力在水平平面的弯矩图图齿轮作用在垂直平面的弯矩图图。

由于齿轮作用力在截面作出的最大合成弯矩由于作用而作出的弯矩图图则截面最大合成弯矩为作转矩图图轴的强度校核确定危险截面根据轴的结构尺寸及弯矩图，扭矩图，截面处的弯矩最大，且有齿轮配合与渐开线花键引起的应力集中，故属危险截面。

现对截面进行强度校核。

安全系数校核计算由于采煤机牵引部电动机带动轴转动，弯矩引起对称循环的弯应力，转矩引起的为脉动循环的剪应力。

弯曲应力幅为式中抗弯断面系数，由表计算的由于是对称循环弯曲应力，故平均应力式中钢弯曲对称应力时的疲劳极限，正应力有效应力集中系数，按键槽查得，按配合查得，故取表面质量系数，轴经车削加工，按参考文献表查得尺寸系数，由参考文献表查得剪应力幅为式中抗扭断面系数，由参考文献表计算得式中的扭转疲劳极限，由参考文献表查得剪应力有效应力集中系数，按键槽查得，按配合查得，同正应力平均应力折算系数，由参考文献表查得由参考文献表可知，故，该轴截面是安全的。

轴承寿命计算轴承煤壁侧选用进口型，式中轴承所受实际动载荷，。

轴承老塘侧选用进口型，式中轴承所受实际动载荷，图水平面弯矩图图垂直面弯矩图图作用弯矩图图作用弯矩图级行星轮轴初步设计及强度校核及轴承寿命计算初步估算轴径选择太阳轮齿轮轴的材料为，经调质处理，由参考文献表查得材料的机械性能数据为由于材料是钢，由参考文献标选取，则得取轴上受力分析太阳轮扭矩计算η式中二级太阳轮传递扭矩传动效率，式中行星轮数量，太阳轮传递扭矩行星传动不均载数。

，轴的强度校核确定危险截面根据太阳轮齿轮轴的结构尺寸及扭矩图，截面处为危险截面。

现对截面进行强度校核。

安全系数校核计算由于太阳轮只受扭矩，不受弯矩作用，所以扭矩引起脉动循环的剪应力。

剪应力幅为式中抗扭矩侧移验算层间最大侧移值为，满足要求顶点侧移且，满足要求荷载计算为简化计算，考虑如下几种单独受荷情况恒载满布情况活载分跨布置作用分左布活载中布活载右布活载风荷载作用分左风和右风对于第种情况，采用分层法计算第种情况利用程序计算第情况，采用值法计算。

恒载作用下的内力计算在竖向荷载作用下框架内力采用分层法进行简化计算，此时每层框架梁同上下层柱组成基本计算单元。

竖向荷载产生的梁端弯矩只在本层内进行弯矩分配，单位之间不再进行传递。

步骤真波形图图电流Ⅱ段仿真波形图由图可以看出线路在发生了故障，产生个较大的短路电流，之后经过预先设置长春工程学院毕业设计论文的延时，断路器在跳闸。

电流Ⅱ段成功按时动作。

模拟电流Ⅲ段保护动作，在电流Ⅲ段的范围内设置故障，由于本设计是模拟线路不同段发生故障，所以就可以直接改变线路的值来模拟线路不同段的故障。

将线路的值设置为，线路分别为。

仿真参数同，执行仿真后，仿真结果如下图所示图电流Ⅲ段仿真波形图图电流Ⅲ段仿真波形图由图可以看出线路在发生了故障，产生个较大的短路电流，之后经过预先设置长春工程学院毕业设计论文的延时，断路器在跳闸。

电流Ⅲ段成功按时动作。

仿真结果分析线路单相自动重合闸电流保护仿真结果分析永久性接地故障仿真结果如中所示，从仿真的波形我们可以清楚直观的看到线路在之前有个正常运行幅值为的线路正弦电流，在发生永久性接地故障，电路电流突然变大到，这时经过傅立叶变换的电流幅值大于保护模块中继电器设置的动作电流，保护启动，经过预先设置的延时后跳闸，由于线路采用的是单相自动重合闸，所以在经过预先设置值延时后，发出个可以合闸脉冲命令，重合闸动作，断路器重合，但由于所设置的故障是永久性故障，合闸之后故障依然存在，因此经过预先设置值延时后，会加速保护动作瞬时切除故障，并不再重合。

这与单相自动重合闸的动作原理是致的，说明了仿真成功。

瞬时性接地故障我们可以从的仿真结果看到线路在之前有个正常运行幅值为的线路正弦电流，在发生瞬时性接地故障，电路电流突然变大到，这时经过傅立叶变换的电流幅值大于保护模块中继电器设置的动作电流，保护启动，经过预先设置的延时后跳闸，由于线路采用的是单相自动重合闸，所以在经过预先设置值延时后，发出个可以合闸脉冲命令，重合闸动作，断路器重合，由于所设置的故障是瞬时性故障，跳闸后的再次合闸电流幅值由于负荷自启动会很大，当大于预先设置值继电器动作，重合闸装置加速动作，将断路器成功合上，并不再跳开。

这与单相自动重合闸的动作原理是致的，说明了仿真成功。

这里有必要说明下重合闸后加速的整个动作过程，由于仿真中示波器窗口只能显示比较小的段时间，所以将故障时间设置在，仿真时间为，从波形图我们可以看到信号经过重合闸模块出来的信号在到之间为，这是因为故障是在，加上延时跳闸时间，加上延时重合闸时间，还有些装置本身工作时间，所以在信号变为。

信号它是电路中的电流经过傅立叶模块的电流信号再与电流继电器比较出来的信长春工程学院毕业设计论文号，在到之间为，这是根据线路中实术规程大型发电机变压器继电保护整定计算导则，中华人民共和国电力行业标准张保会，尹项根主编电力系统继电保护中国电力出版社，年月王维俭电气主设备继电保护原理与应用中国电力出版社，年月孟祥萍，高嬿编著电力系统分析高等教育出版社，年月国家电力调度通信中心电力系统继电保护规定汇编北京中国电力出版社，陈永琳电力系统继电保护的计算机整定计算北京中国电力出版社，王正林，王胜开，陈国顺，王琪与控制系统仿真北京电子工业版社，李维波在电气计算断面系数，取扭转疲劳极限，正应力有效应力集中系数，有参考文献表按键槽查得，按配合查得，故取表面质量系数，轴经车削加工，按参考文献表查得尺寸系数，由参考文献表查得平均应力折算系数，由参考文献表查得。

由表可知，故，该轴截面是安全的。

轴承寿命计算轴承选用进口型，式中轴承所受实际动载荷，行星轮与轴相对转速，二级行星轮轴初步设计及强度校核及轴承寿命计算初步估算轴径选择太阳轮齿轮轴的材料为，经调质处理，由参考文献表查得材料的机械性能数据为取轴上受力分析太阳轮扭矩计算η式中二级太阳轮传递扭矩传动效率，式中行星轮数量，太阳轮传递扭矩行星传动不均载数。

轴的强度校核确定危险截面根据太阳轮齿轮轴的结构尺寸及扭矩图，截面处为危险截面。

现对截面进行强度校核。

安全系数校核计算由于太阳轮只受扭矩，不受弯矩作用，所以扭矩引起脉动循环的剪应力。

剪应力幅为。

式中抗扭矩断面系数，取扭转疲劳极限，正应力有效应力集中系数，有参考文献表按键槽查得，按配合查得，故取表面质量系数，轴经渗碳处理，按参考文献表查得尺寸系数，由参考文献表查得平均应力折算系数，由参考文献表查得。

由表可知，故，该轴截面是安全的。

轴承寿命计算轴承选用进口型，式中轴承所受实际动载荷，行星轮与轴相对转速。

结论通过近三个月的努力完成了采煤机牵引部的设计，本次设计的采煤机牵引部采用了二级直齿二级行星减速装置，采用齿轮数目较少，结构紧凑，体积较小适合用于工作在特殊环境下的采煤机。

从经济角度而言，该方案的结构简单，经济成本较低，技术及经济优势很明显投资机会很大。

在设计过程中，了解了采煤机的发展历史和基本知识，通过查阅资料，了解了采煤机的结构和采煤机截割部的工作原理。

我所设计的型采煤机的牵引部的特点采煤机的牵引部是由电动机带动，通过二级直齿轮和二级行星器减速驱动行走轮，最轴柱轴柱轴柱轴柱风荷载下框架位移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算式中第层的剪力第层所有柱的抗侧刚度之和第层的层间位移。

第层的层间位移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值应该是该层以下各层层间侧移之和，顶点侧移是所有各层层间侧移之和。

层侧移顶点侧移框架在风荷载下侧移的计算见表，如下表框架在风荷载下侧移计算层号轴承寿命计算初步估算轴径选择轴的材料为，渗碳后淬火，由参考文献表查得材料的机械性能数据为由于材料是，由参考文献表选取，则得轴上受力分析轴传递的转矩ηη式中轴传递扭矩，传