（图纸） A0夹具装配图.dwg

（图纸） A1定位盘(夹具体）.dwg

（图纸） A1叶轮座零件图.dwg

（图纸） A1叶轮座毛坯图.dwg

（图纸） A2叶轮座夹具底座.dwg

（图纸） A2叶轮座夹具支承板.dwg

（图纸） A3定位短销.dwg

（图纸） A3叶轮座夹具斜楔A.dwg

（图纸） A3叶轮座夹具斜楔B.dwg

（图纸） A3叶轮座夹具压板.dwg

（图纸） A3叶轮座夹具支承管.dwg

（其他） 计划周记进度检查表.xls

（其他） 叶轮座加工工艺过程卡.xls

（其他） 叶轮座零件工艺设计及专用夹具设计开题报告.doc

（其他） 叶轮座零件工艺设计及专用夹具设计说明书.doc

（其他） 叶轮座任务书.doc

1、算得出菱形销的定位误差和转角误差非常的小。.夹紧元件的设计根据零件的结构与夹紧方向，采用斜楔夹紧机构，能够满足夹紧的要求，且不产生过定位的现象。斜楔夹紧机构是利用斜楔斜面移动产生的压力来夹紧工件。夹紧力的计算斜楔夹紧时产生的夹紧力，可按下式计算.式中斜楔夹紧产生的夹紧力原始作用力斜楔升角斜楔与工件间的摩擦角斜楔与夹具体间的摩擦角。由于，在计算切削力时，必须考虑安全系数，安全系。

2、合，短销的公差选用级别的，在孔轴的同公差等级下，孔比轴低级，所以短销选用的公差级别，配合代号为。短销的尺寸为考虑到成本问题，短销的端已经达到了，如果短销与定位面的链接也要这么大的尺寸，会增加成本，也给安装带来不便。所以短销与定位面的链接可以设计成个小点的孔，所以定位面的孔设计为的尺寸，也采用基孔制，短销的小端尺寸为。综上所述，短销的尺寸端为，另端为。.定位误差计算工件孔与定位。

3、此可以算出推力结论与展望.结论在本次毕业设计中，我们将设计主要分为两大部分进行工艺编制部分和夹具设计部分。在工艺部分中，我们涉及到要确定各工序的安装工位和该工序需要的工步，加工该工序的机车及机床的进给量，切削深度，主轴转速和切削速度，该工序的夹具，刀具及量具，还有走刀次数和走刀长度，最后计算该工序的基本时间，辅助时间和工作地服务时间。其中，工序机床的进给量，主轴转速和切削速度。

4、需要计算并查手册确定。在夹具设计部分，首先需要对工件的定位基准进行确定，然后选择定位元件及工件的夹紧，在对工件夹紧的选择上，我用了斜楔部件来加紧，广泛运用在生产中。然后计算车削力以及夹紧工件需要的夹紧力，这也是该设计中的重点和难点。.不足之处与未来展望在本次毕业设计中，我们对于工艺编制部分和夹具设计部分存在着不足之处。在工艺方面，存在着些问题，加工叶轮座零件的时候所用的机床都。

5、于平面限制三个自由度，第个定位销限制两个自由度，第二定位销限制三个自由度，因此过定位，故有可能使工件两孔无法套在两定位销，所以我们把其中个短圆柱销削边变成菱形销。菱形销的设计公式为工序尺寸沿轴方向的定位误差如图.所示图.定位误差图计算公式如下工件的转角误差如图.所示图.工件的转角误差计算公式如下工序尺寸沿轴方向的定位误差，如图.所示。图.定位误差计算公式如下.经过以上的公式计。

6、有坡度的夹紧装置来夹紧。由于夹紧装置是可以调节浮动的，不会像单独的块板限制个自由度，个夹紧装置组合起来可以限制工件方向的自由度，这样定位装置与夹紧装置可以把工件的个自由度与夹紧都限制起来。.切削力的计算根据机械制造技术基础第二章金属切削原理可知，切削力计算的经验公式如下.式中分别为主切削力进给抗力和切深抗力分别为上述三个分力的系数，其大小取决于工件材料和切削条件的系数分别为三。

7、轴的定位误差分析工件孔与定位短销采用间隙配合，如图所示，工件孔与定位短销水平放置。如图.所示，图为理想定位状态，工序基准与定位基准重合，但由于工件的自重作用，使工件孔与定位短销的上母线单边接触，孔中心线相对于定位短销轴线将总是下移，图是可能产生的最小下移状态，图是可能产生的最大下移状态。由于定位副的制造误差，将产生定位基准位移误差，孔中心线在铅垂方向上的最大变动量为.参考机械。

8、分力中背吃刀量进给量和切削速度的指数分别为实际加工条件与经验公式的试验条件不符时，各种因素对各切削分力的修正系数。工件材料为，刀具为硬质合金钢，根据切削用量手册表可以查得根据本论文计算出来的,由此可以计算出来.定位元件的设计由于工件孔的尺寸为,采用基孔制的方法来选择短销的尺寸。工件的孔采用的公差是级别，考虑到成本，方便安装，调试，同时作为般的定位配合，短销与孔的配合采用间隙配。

9、制造技术基础第五章需要注意基准位移误差是最大位置变化量，而不是最大位移量。计算结果中没有包含。这是因为，是常值系统误差，可以通过调刀消除。图.工件孔与定位心轴间隙配合水平放置定位误差计算面两销定位误差分析在实际加工过程中，工件往往不是采用单表面的定位，而是以组合定位。面两孔的组合定位采用个平面和两个短圆柱销，工件上两孔直径分别为，两中心孔距为，夹具上两销直径为，两销中心距为。。

10、.式中基本安全系数，.加工性质系数，.刀具钝化系数，.断续切削系数，.查表可知摩擦系数，.自锁条件斜楔夹紧后如要求实现自锁，必须满足。在这套夹紧装置采用的是手动夹紧，为确保夹紧的自锁性能，相应的升角，我们这套夹具的角度选择，如图.所示。图.斜楔示意图斜楔增力特性与升角关系在斜楔夹紧力的计算公式中，如设为增力比，则.在不考虑摩擦力时，理想增力比为.工件所要求的夹紧行程和斜楔相应。

11、然后以叶轮座左侧端面作为第二定位基准，采用块大支撑板限制三个自由度，可保证加工孔的深度与。这里的定位元件采用大面短销的组合限制个自由度。图.叶轮座的自由度限制这套方案的优点是定位简洁明了，成本低，操作方便迅速，夹具结构紧凑，采用了大面短销的组合方式限制了个自由度，满足了定位要求。在夹紧方面，我们在垂直于孔端面的方向加个主夹紧力，然后再这个端面的对面附加个辅助夹紧力，我们使用个。

12、的移动距离有如下关系.式中行程比夹紧行程斜楔在力作用下的位移。斜楔夹紧机构的类型与计算这套夹紧装置选用的是无移送柱塞式斜楔夹紧机构中单斜楔面两面滑动的机构。斜楔夹紧机构所需推力的计算公式为.式中实际所需夹紧力增力比。斜楔移动距离计算公式为.式中夹紧所需行程形成比斜楔升角。传动效率计算公式为.根据机床夹具设计手册第二章斜楔夹紧机构表斜楔夹紧机构计算数值查的当时，。注本表计算条件。

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