（定稿）生猪养殖改扩建项目可行性商业策划书5 ㊣ 精品文档 值得下载

明书取电机额定转矩的，即式中电机的额定转矩。

对于新式轧机可取下限，对旧式轧机可取上限。

故所以取计算传动力矩当轧辊转速发生变化时，要产生力矩，此处由于采用稳定速度咬入即咬钢后不加速，而减速阶段的动力矩使电机输出力矩减小，故在计算电机力矩时都可以忽略不计。

确定各道传动力矩有以上分析与计算可知，各道次传动力矩则表传动力矩轧制道次传动力矩轧制道次传动力矩绘制轧制图表内蒙古科技大学毕业设计说明书表轧制表轧制道次轧制方式出口厚度压下率变形速度出口宽度轧后长度稳定轧制速度最大轧力矩最大轧制力轧件温度间隙时间纯轧时间纵轧←横纵←纵纵←纵纵纵←纵纵内蒙古科技大学毕业设计说明书第七章轧辊强度的校核和电机的校核轧辊参数的选择本设计中采用工作辊传动，均采用四辊可逆式轧机，根据以上所涉及到的最大轧制压力和轧制力矩，选用轧机和轧辊尺寸材质及其它粗轧机的工作辊和支撑辊的尺寸分别为精轧机的工作辊和支撑辊的尺寸分别为轧辊材质的选择宽厚板轧机生产的特点是尺寸要求精度高，产品要求相当高的表面光洁度和表面质量，轧制在高速下进行同时承受巨大的轧制压力和力矩的作用，因此轧辊的基本要求是高的表面硬度和耐磨性，辊面的硬化层有足够的厚度，高强度及抗压扁能力。

热轧板带轧机的工作辊多采用铸铁轧辊，其中无限冷硬铸铁轧辊使用效果最佳，这类轧辊的表面硬度约为支撑辊应具备下述个条件具有高的强度，低的弹性压扁和不易产生挠曲。

辊身表面具有高的耐疲劳性能，即耐剥落掉皮性能好。

耐磨性能好。

支撑辊多采用合金铸钢轧辊和锻钢轧辊。

合金铸钢轧辊中添加有镍铬钥等合金元素。

我国目前多采用锻钢轧辊，西欧国家多采用铸钢轧辊，日本过去采用铸钢轧辊较多，近来开始转向来用锻钢轧辊。

根据以上分析选择工作辊的材质为无限冷硬铸铁。

支撑辊的材质因为辊身和辊颈处的应力均小于合金锻钢的许用应力所以支承辊符合条件。

工作辊强度校核辊身中央处承受弯矩值辊身中央的垂直弯曲应力内蒙古科技大学毕业设计说明书工作辊承受支撑辊沿滚身全长加于其上的水平摩擦力辊身中央的水平弯矩辊身中央的水平弯曲应力辊身中央的合成弯曲应力辊头强度计算选择带双键槽的辊头，则均符合要求。

两轧辊辊面接触应力计算装于汽车左右梁植淇基于原理的交通事故智能报警系统设计论文翼子板下或前保险杠内侧的安全气囊传感器侧向安全气囊传感器安装在车门或门柱上和装于气囊控制装置中的安全传感器两类。

前气囊传感器的结构可以是下图所示的粘性阻尼式传感器图粘性阻尼式碰撞传感器传感器壳型密封圈钢球永久磁铁固定板电器触点永久磁铁触电滚筒钢球粘性阻尼式传感器在结构上由永久磁铁滚筒钢球和触电等组成，当汽车正常行驶时，钢球收到永久磁铁吸引，紧靠在滚筒的内端。

旦当汽车受到定强度的碰撞时，钢球在惯性的作用下可以克服永久性磁铁的吸力和球体与滚筒之间空气的粘性阻力，迅速向滚筒外端移动，最终使传感器内的电路触电闭合，发出碰撞信号。

加速度为合金锻钢。

内蒙古科技大学毕业设计说明书轧辊尺寸的选择粗轧轧辊尺寸的选择工作辊采用滑动轴承，因此辊颈直径故辊颈直径可取根据经验公式则可取采用万向接轴辊头外径故可取支撑辊采用滑动轴承，因此辊颈直径故辊颈直径可取根据经验公式则可取采用万向接轴辊头外径故可取精轧轧辊尺寸的选择工作辊采用滑动轴承，因此辊颈直径故辊颈直径可取根据经验公式则内蒙古科技大学毕业设计说明书可取采用万向接轴辊头外径故可取支撑辊采用滑动轴承，因此辊颈直径故辊颈直径可取根据经验公式则可取采用万向接轴辊头外径故可取轧辊的强度校核板带轧辊的强度特点板带轧辊的强度计算有以下特点轧制时板带位于轧辊正中，轧制力按均布载荷对待，轴承两侧的支反力相等辊身直径沿辊身长度方向不变，故辊身危险断面必在辊身中央处辊颈及辊头的危险断面均在传动侧。

内蒙古科技大学毕业设计说明书工作辊驱动支承辊驱动图四辊轧机轧辊受力分析由于本设计采用工作辊传动，则轧辊直接承受轧制压力和传动轧辊的传动力矩，属于消耗性零件，就轧机本身而言，轧辊的安全系数最小，因此，内蒙古科技大学毕业设计说明书轧辊强度交合往往决定整个轧机的负荷能力。

本设计中采用台四辊可逆粗轧机和台可逆精轧机。

粗轧机校核支撑辊强度校核辊身中央承受最大弯矩其中为个压下螺丝的中心距，取值，为所轧轧件的宽度，为辊长。

辊身中央弯曲应力辊颈危险断面应力因为辊身和辊颈处的应力均小于合金锻钢的许用应力所以支承辊符合条件。

工作辊强度校核辊身中央处承受弯矩值辊身中央的垂直弯曲应力工作辊承受支撑辊沿辊身全长加于其上的水平摩擦力内蒙古科技大学毕业设计说明书式中作用在弯曲应力计算侧的辊颈与辊身交界处之辊颈扭矩支承辊的直径辊身中央的水平弯矩辊身中央的水平弯曲应力辊身中央的合成弯曲应力辊头强度计算选择带双键槽的辊头，则均符合要求。

两轧辊辊面接触应力计算接触应力的计算公式可按下式计算式中夹在接触表面单位长度上的负荷，相互接触的工作辊与支撑辊的半径两个辊的弹性模量为泊松比都取。

内蒙古科技大学毕业设计说明书许用应力为，，所以接触应力小于许用值，符合要求。

精轧机校核支承辊强度校核辊身中央承受最大弯矩辊身中央弯曲应力辊颈危险断面应力书工作辊辊身直径支承辊辊身直径传动机构的摩擦力矩的计算轧机传动机构中的摩擦力矩由连接轴，齿轮机座，减速机和主电机联轴器等四个方面的附加摩擦力矩组成，可由下式来计算式中η传动机构的效率，即从主电机到轧机的传动效率级齿轮传动的效率般取，皮带传动效率取。

取η。

故当η时带入上式可得粗轧机中精轧机中所以粗轧精轧则各道次附加摩擦力矩如下表附加摩擦力矩轧制道次轧制力矩轧制道次轧制力矩空转力矩的确定空转力矩是指空载转动轧机主机列所需的力矩。

通常可根据实际资料可内蒙古科技大学毕业设计说传感，因此确定为较好的相变材料制备工艺。

对于溶胶的制备的配方选择，通过正交试验得出结果，确定含硅量，柠檬酸，在下制备。

相变材料的选择以温度为纵坐标，时间为横坐标，绘出温度时间曲线，部分复合材料的步冷曲线，如图所示温度时间溶胶水溶胶图溶胶，溶胶和混合体系，水的步冷曲线从图步冷曲线上看出，四条被测液的不冷曲线的共同点都是呈曲线，起始时，下降速率都很快，但是随着时间的推移，逐步变慢。

但是，明显和溶胶混合体系温度下降慢于水，下降最快。

在前分钟内，和溶胶混合体系蓄热能力明显优于单的溶胶，单的，随着时间的延长四条曲线逐渐接近。

可见，和溶胶混合体系具有蓄热控温功能。

西安工程大学本科毕业设计论文温度时间水与溶胶配比为的处理液处理后，其储能效果有所提升，白度下降，手感变差。

西安工程大学本科毕业设计论文结论溶胶制备工艺的确定。

含硅量为，柠檬酸在时速为的轻微搅拌下，将已稀释的水玻璃溶液逐滴添加到含有柠檬酸和的水溶液中。

在下，剧烈搅拌混合液。

相变材料分子量的确定。

选择分子量的。

聚乙二醇与溶胶的配比的确定溶胶经过复合相变材料处理的织物，织物的储能性质提高，白度下降，手感变差。

西安工程大学本科毕业设计论文参考文献黄剑锋，相变储能材料，北学工业出版社，北京，亚大橡胶厂冰箱或冰柜用蓄冷器中国专利，，，王立新，苏峻峰等相变储热研究高分子材料科学与工程张寅平，胡汉平，孔祥东等相变储能理论和应用合肥中国科技大学出版社，徐瑞云，丁蕙等四氯合钯Ⅱ酸正十八烷铵的差示扫描量热法和红外光谱法研究化学世界康艳珍，郝振芳，张超星等四氯合锌酸十四烷铵四氯合锌酸十六烷铵二元体系相图化学研究与应用樊耀峰，张兴祥有机固固相变材料的研究进展材料导报于少明，蒋长龙等固固相变储能材料研究现状与进展化工新型材料姜勇，丁恩勇，黎国康种新型的相变储能功能高分子材料高分子材料科学与工程方晓明，张正国，文磊等硬脂酸膨润土纳米复合相变材料的制备结构与性能化工学报李忠，于少明，杭国培等插层复合法制备纳米复合相变贮能材料化学西安工程大学本科毕业设计论文世界张正国，邵刚，方晓明石蜡膨胀石墨复合相变储热材料的研究太阳能学报田胜力，张东，肖德炎硬脂酸丁酯多孔石墨定形相变材料的实验研究节能徐云龙，刘栋纳米相变材料的研究进展材料导报王忠，陈立贵等复合物相变焓的影响因素研究化工新型材料粟劲苍，刘朋生聚乙二醇型聚氨酯软硬段对其相变储热性能的影响高分子学报赵娜相变储能物质的研究及聚乙二醇复合储能材料的初步探索河北师范大学，胡吉，周光宇等相变调温嵌段共聚物的性能和结构的研究东华大学学报自然科学版张莹莹，张公正等聚乙二醇聚丙烯酰胺相变材料的制备及性质研究化工新型材料臧亚南，丁恩勇聚乙二醇氯化聚丙烯相变材料的制备高分子材料科学与工程郭元强，吕社辉等聚乙二醇纤维素接枝物固态相变材料的贮热性能高分子材料科学与工程西安工程大学本科毕业设计论文致谢在本论文即将结束之际，首先向我尊敬的导师师文钊老师致以我最真诚的谢意，谢谢师老师在我论文选题和整个实验过程中给予的指导明书取电机额定转矩的，即式中电机的额定转矩。

对于新式轧机可取下限，对旧式轧机可取上限。

故所以取计算传动力矩当轧辊转速发生变化时，要产生力矩，此处由于采用稳定速度咬入即咬钢后不加速，而减速阶段的动力矩使电机输出力矩减小，故在计算电机力矩时都可以忽略不计。

确定各道传动力矩有以上分析与计算可知，各道次传动力矩则表传动力矩轧制道次传动力矩轧制道次传动力矩绘制轧制图表内蒙古科技大学毕业设计说明书表轧制表轧制道次轧制方式出口厚度压下率变形速度出口宽度轧后长度稳定轧制速度最大轧力矩最大轧制力轧件温度间隙时间纯轧时间纵轧←横纵←纵纵←纵纵纵←纵纵内蒙古科技大学毕业设计说明书第七章轧辊强度的校核和电机的校核轧辊参数的选择本设计中采用工作辊传动，均采用四辊可逆式轧机，根据以上所涉及到的最大轧制压力和轧制力矩，选用轧机和轧辊尺寸材质及其它粗轧机的工作辊和支撑辊的尺寸分别为精轧机的工作辊和支撑辊的尺寸分别为轧辊材质的选择宽厚板轧机生产的特点是尺寸要求精度高，产品要求相当高的表面光洁度和表面质量，轧制在高速下进行同时承受巨大的轧制压力和力矩的作用，因此轧辊的基本要求是高的表面硬度和耐磨性，辊面的硬化层有足够的厚度，高强度及抗压扁能力。

热轧板带轧机的工作辊多采用铸铁轧辊，其中无限冷硬铸铁轧辊使用效果最佳，这类轧辊的表面硬度约为支撑辊应具备下述个条件具有高的强度，低的弹性压扁和不易产生挠曲。

辊身表面具有高的耐疲劳性能，即耐剥落掉皮性能好。

耐磨性能好。

支撑辊多采用合金铸钢轧辊和锻钢轧辊。

合金铸钢轧辊中添加有镍铬钥等合金元素。

我国目前多采用锻钢轧辊，西欧国家多采用铸钢轧辊，日本过去采用铸钢轧辊较多，近来开始转向来用锻钢轧辊。

根据以上分析选择工作辊的材质为无限冷硬铸铁。

支撑辊的材质因为辊身和辊颈处的应力均小于合金锻钢的许用应力所以支承辊符合条件。

工作辊强度校核辊身中央处承受弯矩值辊身中央的垂直弯曲应力内蒙古科技大学毕业设计说明书工作辊承受支撑辊沿滚身全长加于其上的水平摩擦力辊身中央的水平弯矩辊身中央的水平弯曲应力辊身中央的合成弯曲应力辊头强度计算选择带双键槽的辊头，则均符合要求。

两轧辊辊面接触应力计算装于汽车左右梁植淇基于原理的交通事故智能报警系统设计论文翼子板下或前保险杠内侧的安全气囊传感器侧向安全气囊传感器安装在车门或门柱上和装于气囊控制装置中的安全传感器两类。

前气囊传感器的结构可以是下图所示的粘性阻尼式传感器图粘性阻尼式碰撞传感器传感器壳型密封圈钢球永久磁铁固定板电器触点永久磁铁触电滚筒钢球粘性阻尼式传感器在结构上由永久磁铁滚筒钢球和触电等组成，当汽车正常行驶时，钢球收到永久磁铁吸引，紧靠在滚筒的内端。

旦当汽车受到定强度的碰撞时，钢球在惯性的作用下可以克服永久性磁铁的吸力和球体与滚筒之间空气的粘性阻力，迅速向滚筒外端移动，最终使传感器内的电路触电闭合，发出碰撞信号。

加速度