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结论本文中的设计插齿表面的方法是基于控制三个啮合点的。
传输误差的几何形状被设计成包含个抛物线函数，其大小可由传动比率个输入变量的偏差所计算出。
接触路径被设计成条直线且其方向可以调整。
传输误差大小与接触路径是分开进行设计的，这为在负载下对传输误差做进步设计打下了个更好的基础。
空白补偿具有很大的可变性，以致于除了对预设计的直线接触路径有微弱影响外，其对于传输误差的大小没有影响。
在凤凰磨床上制造出对螺旋锥齿轮，而齿轮的啮合路径验证了计算机计算与模拟的结果。
普通中型车床主轴箱与齿轮加工工艺及工装设计第页共页参考文献华北科技学院毕业设计第页共页工作侧翼的接触路径结论经过计算机的计算模拟与实验，可以得出如下些结论本文中的设计插齿表面的方法是基于控制三个啮合点的。
传输误差的几何形状被设计成包含个抛物线函数，其大小可由传动比率个输入变量的偏差所计算出。
接触路径被设计成条直线且其方向可以调整。
传输误差大小与接触路径是分开进行设计的，这为在负载下对传输误差做进步设计打下了个更好的基础。
空白补偿具有很大的可变性，以致于除了对预设计的直线接触路径有微弱影响外，其对于传输误差的大小没有影响。
在凤凰磨床上制造出对螺旋锥齿轮，而齿轮的啮合路径验证了计算机计算与模拟的结果。
普通中型车床主轴箱与齿轮加工工艺及工装设计第页共页参考文献，−−−−η，华北科技学院毕业设计第页共页，η，η，ηη，η，η华北科技学院毕业设计第页共页η−，−−−普通中型车床主轴箱与齿轮加工工艺及工装设计第页共页−−−ν，ν看出改变接触路径上的空白补偿所带来的影响，其设计参数见表。
图表示出了根据章节所得出的接触方式设计。
其中接触路径是条直线，同时计算得出空白补偿为。
然后假设空白补偿为，那么在第次设计的基础上，可以根据章节完成再设计。
表空白补偿数据华北科技学院毕业设计第页共页图在接触路径上空白补偿的影响再设计的目的是在机床合适的适用范围内是空白补偿产生价值。
因为在个可控制啮合点上的插齿的旋转角度是已知的，同时可以从方程中得出齿轮的旋转角度，普通中型车床主轴箱与齿轮加工工艺及工装设计第页共页那么空白补偿的变化不会改变传输误差的大小。
方程有多组解。
在运动齿轮齿面参见章节和中计算得出的可控制啮合点和的参数，被作为初始值来解方程，那么再设计的可控制啮合点可以做到尽可能地接近相应的接触点和。
尽管再设计的路径会有个很小的曲率，但是它还是能十分接近面向功能的运动齿轮齿面的设计出的直线路径。
为了能抵消偏心所造成的误差，接触路径必须设计成条直线。
另方面，空白补偿的作用取决于机床合适的适用范围的大小。
因而，空白补偿的变化应该在机床合适的适用范围之内，同时它的变化要尽可能地减小接触路径的曲率。
螺旋锥齿轮的设计举例现在已经完成了个螺旋锥齿轮设计的例子，以此来展现本文中的再设计方法。
其设计参数见表。
凹侧的插齿齿面与凸侧的齿轮齿面分别是主动切削表面与被切削表面。
在工作侧翼，传输误差的几何形状被设计成包含个抛物线函数传输误差的大小为，从齿轮根锥到预设计的接触路径的方位角为。
在非工作侧翼，将传输误差的大小设计为，从齿轮根锥到预设计的接触路径的方位角为。
空白补偿假设为。
表和表表示了齿轮与插齿的机床设置。
表齿轮的机床设置表插齿的机床设置华北科技学院毕业设计第页共页图中表示出了齿面接触分析的结果，它包括调整了的接触方式和来自传输误差的功能。
普通中型车床主轴箱与齿轮加工工艺及工装设计第页共页图接触方式与传输误差实验根据章节得出的螺旋锥齿轮对设计将在凤凰磨床上进行实验。
在马尔的测量装置对实际齿面进行测量。
该理论计算的齿面是用来作为比较基准的。
图比较了齿轮的拓朴图，此图由数学模型和实际制造的齿轮的测量数据所得来。
齿轮的凸面最高表面偏差为，凹面最高最高表面偏差为。
插齿的凸面最高表面偏差为，凹面最高最高表面偏差也为。
最高的偏差都是远离接触面的区域，而接触面的偏差几乎为零。
华北科技学院毕业设计第页共页图齿轮与插齿实际齿面与理论齿面的偏差图与图表示出了齿轮工作侧翼和非工作侧翼的实际接触路径，这与理论计算结果相当致。
普通中型车床主轴箱与齿轮加工工艺及工装设计第页共页图工作侧翼的接触路径华北科技学院毕业设计第页共页图非工作侧翼的接触路径结论经过计算机的计算模拟与实验，可以得出如下些
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