，而磁侧电压的波形上升达到波峰并产生最大值，危险被放大。

在这种情况下所产生的大磁通还会永久性的改变磁状况和铁芯，从而损害互感器的精确度。

避雷器保护输电设备的个方法就是使用避雷器，用于这个目的的避雷器有两种类型有效间隙碳化硅避雷器和无间隙金属氧化物避雷器。

山东科技大学学士学位论文外文资料及译文碳化硅避雷器有效间隙避雷器的两个主要部分是火花间隙和非线性电阻。

早期的种设计是平板间隙的避雷器，今天在些中压供电网中还仍然得到使用，而在高压电网中，特别是在超高压电网中，通常更普遍使用的是磁吹火花间隙的避雷器。

它主要包括三个部分火花间隙放电电阻和个能监测通过火花间隙的电压分布的分级系统。

氧化锌避雷器这种避雷器的材料是被均匀混合，形成晶粒，经过特殊过程在温度时烧结。

使用氧化锌材料的无间隙避雷器的特性是随着电压增大其电阻值迅速减小。

为了保持系统绝缘受到的应力尽可能的小，个好的过电压保护系统或者个避雷器应该满足下列要求在它的运行寿命中，即使在污染的情况下，或在电网可能出现的大能量的重复放电后，它必须能承受系统的正常的相对地电压它必须能承受由姐弟故障和其他的系统过渡状态造成的短时过电压而不被破坏，并且这些过电压对大地放电不会导致接地故障能断开续流电流它的能量吸收能力必须满足这种情况，即在最严重的操作过电压和短时过电压下，其部件的温度也不能升高到散热允许的设定值它必须维持尽可能低的保护水平。

最新开发的氧化锌避雷器具有优异的非线性特性能量吸收能力和保护功能，能满足上面的要求。

山东科技大学学士学位论文短路电流计算书附录Ⅰ短路电流计算书取基准容量为，基准电压为，又依公式。

计算出基准值如下表所示表基准值Ⅰ计算变压器电抗山东科技大学学士学位论文短路电流计算书Ⅰ系统等值网络图系统等值网络图如下图所示图系统等值网络图Ⅰ短路计算点的选择选择上图中的各点。

Ⅰ短路电流的计算点短路时如图所示次暂态短路电流标幺值的计算山东科技大学学士学位论文短路电流计算书次暂态和时的短路电流相等，三相短路电流有名值为两相短路电流为冲击电流为短路容量为图点短路时的系统网络等值简化点短路时如图所示山东科技大学学士学位论文短路电流计算书图点短路时的系统网络等值简化次暂态短路电流标幺值的计算次暂态和时的短路电流相等，三相短路电流有名值为两相短路电流为冲击电流为短路容量为点短路时如图所示山东科技大学学士学位论文短路电流计算书图点短路时的系统网络等值简化次暂态短路电流标幺值的计算次暂态和时的短路电流相等，三相短路电流有名值为两相短路电流为冲击电流为短路容量为点短路时如图所示山东科技大学学士学位论文短路电流计算书图点短路时的系统网络等值简化次暂态短路电流标幺值的计算次暂态和时的短路电流相等，三相短路电流有名值为两相短路电流为冲击电流为短路容量为点短路时图所示山东科技大学学士学位论文短路电流计算书图点短路时的系统网络等值简化次暂态短路电流标幺值的计算次暂态和时的短路电流相等，三相短路电流有名值为两相短路电流为冲击电流为短路容量为山东科技大学学士学位论文电气设备选型计算书附录Ⅱ电气设备选型计算书Ⅱ断路器及隔离开关选择为了方便运行管理，每个电压等级按照工作条件最严格的地点，最严格的条件选择台断路器，该电压等级均采用该型号。

Ⅱ电压等级的断路器及隔离开关的选择主变压器侧断路器的选择额定电压选择额定电流的选择开断电流选择点短路电流选用型断路器，其技术参数如下表所示表型断路器的技术参数断路器型号额定电压额定电流最高工作电压额定断流容量极限通过电流热稳定电流固有分闸时间峰值热稳定效验电弧持续时间取，热稳定时间为山东科技大学学士学位论文电气设备选型计算书因此需要计入短路电流的非周期分量，查表得非周期分量的等效时所以，满足热稳定校验。

动稳定校验满足动稳定校验。

因此所选断路器合适。

主变压器侧隔离开关的选择额定电压选择额定电流的选择极限通过电流选择点短路电流选用Ⅰ型，具体参数如下表所示表Ⅰ型隔离开关的技术参数隔离开关型号额定电压额定电流极限通过电流热稳定电流峰值Ⅰ热稳定效验山东科技大学学士学位论文电气设备选型计算书动稳定效验满足动稳定和热稳定要求因此所选隔离开关合适Ⅱ电压等级的断路器及隔离开关的选择出线侧断路器母联断路器的选择流过断路器的最大持续工作电流额定电压选择额定电流的选择开断电流选择点短路电流选用型断路器，其技术参数如下表所示表型断路器的技术参数断路器型号额定电压额定电流最高工作电压额定断流容量极限通过电流热稳定电流固有分闸时间峰值热稳定效验山东科技大学学士学位论文电气设备选型计算书电弧持续时间取，热稳定时间为因此需要计入短路电流的非周期分量，查表得非周期分量的等效时间所以，满足热稳定效验。

动稳定效验满足动稳定校验。

因此所选断路器合适。

主变压器侧断路器的选择额定电压选择额定电流的选择开断电流选择点短路电流由上表可知，同样满足主变压器侧断路器的选择。

其动稳定，热稳定计算与母联相同。

出线侧隔离开关，母联断路器隔离开关的选择额定电压选择山东科技大学学士学位论文电气设备选型计算书额定电流的选择极限通过电流选择点短路电流选用Ⅱ型，具体参数如下表所示表Ⅱ型隔离开关的技术参数隔离开关型号额定电压额定电流极限通过电流热稳定电流峰值Ⅱ热稳定效验动稳定效验满足动稳定和热稳定要求因此所选隔离开关合适主变压器侧隔离开关的选择额定电压选择额定电流的选择极限通过电流选择点短路电流由上表可知Ⅱ同样满足主变压器侧隔离开关的选择。

其动稳定，热稳定计算与母联侧相同。

山东科技大学学士学位论文电气设备选型计算书Ⅱ电压等级的断路器及隔离开关的选择出线侧断路器母联断路器的选择流过断路器的最大持续工作电流额定电压选择额定电流的选择开断电流选择点短路电流选用型断路器，其技术参数如下表所示表型断路器的技术参数断路器型号额定电压额定电流最高工作电压额定断流容量极限通过电流热稳定电流固有分闸时间峰值热稳定效验电弧持续时间取，热稳定时间为因此需要计入短路电流的非周期分量，查表得非周期分量的等效时间，山东科技大学学士学位论文电气设备选型计算书所以，满足热稳定效验。

动稳定效验满足动稳定效验。

因此所选断路器合适。

主变压器侧断路器的选择要求避雷器灭弧电压有效值不小于，故可选用型避雷器，其灭弧电压为，满足要求。

其参数如表所示表型避雷器的技术参数型号额定电压灭弧电压工频放电电压冲击放电电压幅值Ⅱ电容电流的计算及以下的系统，其中性点的接地方式分为不接地和经消弧线圈接地。

是否需要消弧线圈则需要对中性点的电容电流进行计算后确定。

电容电流计算电容电流为故需要消弧线圈。

电容电流为故不需要消弧线圈。

Ⅱ消弧线圈的选择山东科技大学学士学位论文电气设备选型计算书由于系统其中性点经消弧线圈接地，故需选择消弧线圈。

所选消弧线圈的容量为要求消弧线圈的容量不小于，故可选用型消弧线圈，其容量为，满足要求。

其参数如表所示表型消弧线圈的技术参数型号额定电压额定容量消弧线圈电压山东科技大学学士学位论文电气主接线图附录Ⅲ电气主接线图额定电压选择额定电流的选择开断电流选择点短路电流由上表可知，同样满足主变压器侧断路器的选择。

其动稳定，热稳定计算与母联相同。

出线侧隔离开关，母联断路器隔离开关的选择额定电压选择额定电流的选择极限通过电流选择点短路电流山东科技大学学士学位论文电气设备选型计算书选用型，具体参数如下表所示表型隔离开关的技术参数隔离开关型号额定电压额定电流极限通过电流热稳定电流峰值热稳定效验动稳定效验满足动稳定和热稳定要求因此所选隔离开关合适主变压器侧隔离开关的选择额定电压选择额定电流的选择极限通过电流选择点短路电流由上表可知同样满足主变压器侧隔离开关的选择。

其动稳定，热稳定计算与母联侧相同。

Ⅱ母线选择山东科技大学学士学位论文电气设备选型计算书Ⅱ母线选择因为桥形接线是种无母线方式的接线，本设计中电压等级采用的是桥形接线，故本设计中电压等级不需选择母线。

Ⅱ母线选择按经济电流密度选择导体截面采用矩形导体，根据最大负荷利用小时数，由表可查得，经济截面为查矩形铝导体长期允许载流量表，选用双条矩形铝导体，平放时允许电流，集肤系数。

满足长期发热条件的要求热稳定效验查表可知，所选截面，能满足热稳定要求。

山东科技大学学士学位论文电气设备选型计算书共振效验取，，则当固有频率在以外时，有或，在此情况下，可不考虑共振的影响，取动稳定效验相间电动力的数值为相间应力的数值为根据，可以查得形状系数条间电动力为最大允许衬垫跨距山东科技大学学士学位论文电气设备选型计算书铝双条导体的取，则衬垫临界跨距为由于和均大于，因此不需装设衬垫。

，