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精约为精馏塔馏出塔酒精的 左右，则其量为 ， 酒精被加热蒸汽汽化逐板增浓，在塔板液相浓度出汽相抽取部分冷 凝去杂醇油分离器，这部分冷凝液称杂醇油酒精，数量为塔顶馏出塔酒精的 左右，其中包括杂醇油，故 在杂醇油分离器内约加入倍水稀释，分油后的稀酒精用塔底的蒸馏废水经 预热到，仍回入精馏塔，这部分稀酒精量为 物料平衡 则 热量平衡  ，还将少量 酒精送到洗涤塔再次提净。

据经验值，此少量酒精约为精馏塔馏出塔酒精的 左右，则其量为 ， 酒精被加热蒸汽汽化逐板增浓，在塔板液相浓度出汽相因为醛酒占出塔酒精的，则每小时的醛酒量为 图精馏塔的物料和热量衡算图 在精馏塔中，塔顶酒精蒸汽经粗馏塔底再沸器冷凝后，除回流外 热损 失 累计累计 精馏塔 塔顶温度，塔底，进汽温度，出塔浓度为，即 。

出塔酒精量为 每小时醛酒量 醪 蒸馏 残液 加热 蒸汽 上升 蒸汽 加热 蒸汽 底醪排出量为 表年产万吨酒精厂蒸馏工段醪塔物料热量汇总表 进入系统离开系统 项目物料热量项目物料热量 成熟，并取 热损失， 联解求得 般醪塔采用直接蒸汽加热，塔废糟内的酒精浓度，塔底允许逃酒在以下， 取。

热量衡算式  设，即 酒精衡算式 式中成熟发酵醪内酒精含量，。

塔顶上升蒸汽中酒精浓度，。

塔底排出， 取上升蒸汽浓度为，即。

塔顶温度，塔底温度。

则塔顶上升蒸汽热焓量。

加热蒸汽取绝对压力，则其热焓 量。

总物料衡算  蒸馏工段 按采用差压蒸馏两塔流程计算，进醪塔浓度为，出醪塔酒精蒸汽浓度为 醪塔 图醪塔的物料和热量平衡图 醪液预热至，进入醪塔蒸馏，酒精质量分数为，沸点酒母酒精捕集用水为待蒸馏发酵醪液量为 发酵洗罐用水为每天洗次 天 则在发酵工段总用水量发酵工段酒母每小时放出的热量为 发酵酒母冷却水初，终温，平均耗水量为 酒母发酵 硫酸用量 ㈡热量衡算 发酵工段 现生产，要每小时投入糖蜜量，则无水酒精量为 以葡萄糖为碳源，酒母发酵每生成酒精放出的热量约为左右，则发酵和培养 日用量 每小时用量 则生产万吨酒精硫酸铵年用量 表稀释工段各物料用量万吨产量计算 物料用量 糖蜜稀释用水量 营养盐添加量 量 每小时耗量 则生产万吨酒精年需要硫酸铵用量 硫酸用量 稀释酒母稀糖液用酸糖蜜 年用量 万吨酒精年需要的稀释用水量 营养盐添加量 选用氮量的硫酸铵作为氮源，每吨糖蜜添加，则每生产酒精 硫酸铵年耗量为 日耗醪塔废醪量 稀释工段的物料衡算物料衡算 糖蜜稀释用水量以每生产酒精计算 稀释成稀糖液用水量为 则生产万吨酒精每小时需要稀释用水量 生产万醪塔废醪量 稀释工段的物料衡算物料衡算 糖蜜稀释用水量以每生产酒精计算 稀释成稀糖液用水量为 则生产万吨酒精每小时需要稀释用水量 生产万吨酒精年需要的稀释用水量 营养盐添加量 选用氮量的硫酸铵作为氮源，每吨糖蜜添加，则每生产酒精 硫酸铵年耗量为 日耗量 每小时耗量 则生产万吨酒精年需要硫酸铵用量 硫酸用量 稀释酒母稀糖液用酸糖蜜 年用量 日用量 每小时用量 则生产万吨酒精硫酸铵年用量 表稀释工段各物料用量万吨产量计算 物料用量 糖蜜稀释用水量 营养盐添加量 硫酸用量 ㈡热量衡算 发酵工段 现生产，要每小时投入糖蜜量，则无水酒精量为 以葡萄糖为碳源，酒母发酵每生成酒精放出的热量约为左右，则发酵和培养酒母每小时放出的热量为 发酵酒母冷却水初，终温，平均耗水量为 酒母发酵 酒母酒精捕集用水为待蒸馏发酵醪液量为 发酵洗罐用水为每天洗次 天 则在发酵工段总用水量发酵工段 蒸馏工段 按采用差压蒸馏两塔流程计算，进醪塔浓度为，出醪塔酒精蒸汽浓度为 醪塔 图醪塔的物料和热量平衡图 醪液预热至，进入醪塔蒸馏，酒精质量分数为，沸点， 取上升蒸汽浓度为，即。

塔顶温度，塔底温度。

则塔顶上升蒸汽热焓量。

加热蒸汽取绝对压力，则其热焓 量。

总物料衡算 即 酒精衡算式 式中成熟发酵醪内酒精含量，。

塔顶上升蒸汽中酒精浓度，。

塔底排出废糟内的酒精浓度，塔底允许逃酒在以下， 取。

热量衡算式  设，并取 热损失， 联解求得 般醪塔采用直接蒸汽加热，塔底醪排出量为 表年产万吨酒精厂蒸馏工段醪塔物料热量汇总表 进入系统离开系统 项目物料热量项目物料热量 成熟 醪 蒸馏 残液 加热 蒸汽 上升 蒸汽 加热 蒸汽 热损 失 累计累计 精馏塔 塔顶温度，塔底，进汽温度，出塔浓度为，即 。

出塔酒精量为 每小时醛酒量因为醛酒占出塔酒精的，则每小时的醛酒量为 图精馏塔的物料和热量衡算图 在精馏塔中，塔顶酒精蒸汽经粗馏塔底再沸器冷凝后，除回流外，还将少量 酒精送到洗涤塔再次提净。

据经验值，此少量酒精约为精馏塔馏出塔酒精的 左右，则其量为 ， 酒精被加热蒸汽汽化逐板增浓，在塔板液相浓度出汽相抽取部分冷 凝去杂醇油分离器，这部分冷凝液称杂醇油酒精，数量为塔顶馏出塔酒精的 左右，其中包括杂醇油，故 在杂醇油分离器内约加入倍水稀释，分油后的稀酒精用塔底的蒸馏废水经 预热到，仍回入精馏塔，这部分稀酒精量为 物料平衡 则 热量平衡   式中精馏塔回流比般为，取 精馏塔加热蒸汽热含量，绝对压力， 为回流稀酒精进塔温度 为杂醇油分离器稀酒精比热，稀酒精浓度为  ， 查得起比热为，为杂醇油酒精的重量 百分浓度，与液相浓度相平衡 需冷却管带走的单个发酵罐冷却热负荷为 总发酵热为发酵 二冷却水耗量的计算 冷却 三传热总系数值的确定 选取蛇管为水煤气输送钢管，其规格为，则管的横截面积为 设罐内同心装蛇管，并同时进入冷却水，则水在管内流速为 设蛇管圈的直径为，并由水温差得     为蛇管圈半径， 值按生产经验数据取 故传热总系数为  式中为管壁水污垢层热阻。

钢管的导热系数 管子壁厚 四冷却面积和主要尺寸   五发酵罐壁厚 发酵罐壁厚  式中设计压力，取最高工作压力的倍，现取 发酵罐内径， 钢的许用应力， 焊缝系数，其范围在之间，取 壁厚附加量 式中钢板负偏差，视钢板厚度查表确定，范围为，取 为腐蚀裕量，单面腐蚀取，双面腐蚀取，现取 加工减薄量，对冷加工，热加工封头，现取  查询可知选用厚钢板制作。

封头壁厚计算  式中，  选用厚钢板制作 六进出口管径 稀糖液进口管径 稀糖液体积流量为，其流速为，则进料管截面积为 物 物，管径物 取无缝钢管可适用。

稀糖液出口管径因为出口物料量要比进口物料量大些，按说出口管径应该比稀糖液进口管 径大些，所以取无缝钢管就可以满足了。

则取无缝钢管 排气口管径 取无缝钢管。

其它设备的计算和选型 蒸馏设备 蒸馏设备采用差压蒸馏两塔系机组，可以充分利用过剩的温差，也就是减少了有 效热能的损失。

参照上海酒精总厂差压蒸馏两塔系机组方案，设计蒸馏机组如下 醪塔仿法国方形浮阀塔板，塔径，板，板间距，塔高， 裙座直径，高 精馏塔仿法国方形浮阀塔板，塔径，板，板间距，塔高 ，裙座直径，高。

换热器的选型 换热器标准换热管尺寸的不锈钢，为正三角形排列，管间距 同时，管壳式换热器的制造简单方便，相对投资费用较低。

为了便于管理和操作，整个发酵车间只需只总酒精捕集器，这样从整个工 段而言塔负荷也比较稳定，由于中含酒精量变化不大，故没有必要进行板数 的设计。

稀释器 选用立式错板糖蜜连续稀释器。

生产酒精需糖蜜，密度为，天需 ，生产万吨酒精天内释至糖蜜用量得 ，密度， 又稀释器的近似体积等于式中为稀释器的内径， 初选糖蜜按经验选取流速为 则  ，取 糖蜜输送管，流速为  取 表年产万吨酒精工厂设计主要设备览表 序号设备名称台数规格与型号来源 种子罐订购 发酵罐订购 醪塔浮阀型订制 精馏塔导向筛板塔订制 换热器板式蛇管换热器各订购 酒精捕集器泡罩板式订制 稀释器订制 糖蜜贮罐订购 锅炉订购 七公用工程和辅助单位 供水衡算 利用酒母发酵的冷却废水进行冷却，这样可以节省冷凝水用量。

精馏塔分凝