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方定位和主轴跨度减少。

在两种加载条件下的散热片厚度非常接近。

对于散热的主轴轴承产生的热量，散热片热负荷下较高。

同时在例子发现在这热负荷下只有两个散热片靠近车头前部安装。

最根本的自然频率大于的两种情况。

在稳定状态的前部滚子轴承温度为，角接触球轴承温度为，后方滚子轴承温度为。

前面的角接触球轴承具有如前面的例子最高温度。

第二个最高温度出现在前面滚子轴承径向负荷较重的部位，因此具有最低的温度。

图显示了主轴箱的温度分布。

因为前面的两个轴承产生的热量比在后轴承生成的较大，在车头前部的温度较高。

图显示了热负荷下的启闭最佳形状。

表列出了工件切削点的位移和相应的地方切削力方向刚度。

表Ⅱ型启闭最佳解决方案表自然振动频率的Ⅱ型赫兹启闭图Ⅱ型启闭温度分布图Ⅱ型最佳形状启闭下热负荷表挠度和刚度在切割点Ⅱ型主轴箱从表的热负荷下的工件总挠度被发现是倍，无热负荷。

这个例子热变形的效果也非常明显。

例型启闭图显示了Ⅲ型车头和和三维变量前视图。

在这两个变量所造成的限制是和。

目标函数和前面两个例子相同。

和分别是前后轴承位置变量和是三个主轴轴承的刚度变量和是分别散热片高度和厚度变量到是确定散热片的位置变量。

经过年的世代遗传算法搜索，最佳的解决方案列于表。

自然频率见表。

图Ⅲ型启闭表Ⅲ型启闭最佳解决方案表自然振动频率的Ⅲ型赫兹启闭从表可以看出，热负荷启闭的尺寸与没有热负荷的不同。

在热负荷下的前拉轴承的刚度应远小于不带热负荷。

不像例热负荷后轴承刚度远小于不带热负荷。

类似的例子主轴跨度也有热负荷下短。

散热片的尺寸比较接近的两种加载条件。

在这个例子热负荷下更多散热片被使用。

其中两个是靠近前面的前轴承。

个是放置在后轴承，个是在车头中间安装。

最根本的自然频率大于的两种情况。

在稳定状态的前部滚子轴承温度为，角接触球轴承温度为，方滚子轴承温度为。

前面的角接触球轴承具有像以前的最高温度。

第二个最高温度出现在前面滚子轴承。

后方滚子轴承产量最低的温度上升。

图显示了启闭温度分布。

之前的车头前部的温度较高。

图给出了热负荷下的启闭最佳形状。

表在切削点的位移和工件在切削力方向相应的局部刚度。

图Ⅲ型主轴箱的温度分布图Ⅲ型最佳形状启闭下热负荷表挠度和刚度在切割点Ⅲ型主轴箱从表中热负荷下工件总挠度为倍，无热负载。

热变形影响不可忽视。

结论形状优化技术很少用于机床结构设计。

三个变量与三维车床主轴箱不同形状的最佳解决方案是寻求在此文章。

除了形状变量，与主轴轴承位置相关的变量，轴承，散热片尺寸和刚度的位置，也包括在主轴箱最佳设计。

在不考虑由主轴轴承产生的热，在工件切削点为第二主轴箱整体变形几乎相同，而最后启闭挠度大约是，比前面两个例子高。

但是，包括热输入，型主轴轴承具有最低温度和最好的设计，低于前两个主轴箱偏转。

这种方法可方便地应用于不同几何形状的设计与其他主轴箱，切削力和轴承。

参考文献，有很强的耐磨性但抗冲击性差。

另外种是由较小的人造金刚石晶体在高温高压下与碳化物基材料溶合而成的。

这种材料具有比较好的抗冲击载荷的能力。

金刚石刀具比硬质合金轴箱外部形状研究在三个不同的例子。

在每个例子比较对加工精度的热变形的影响，寻求最佳的设计。

个是在不考虑热负荷，另个包括热效应的解决方案。

是用于分析结构响应。

三种不同的解决方案模块是必要的。

它们分别为静态分析，模态分析和热负荷分析。

为了执行自动设计优化迭代循环，个外壳脚本来控制开发的模块，遗传算法程序，接口程序的执行顺序。

图主轴轴承模型和可能的位置图车头形状和散热片可能的位置例型启闭图显示了型车头和变量的类型与尺寸正视图。

由于各种因素的制约，主轴中心高度不能改变。

这优化设计问题的数学公式如下图型启闭在配方设计变量的含义是是启闭层面和分别代表前轴承和后轴承地点和是前滚子轴承，前轴承刚度角接触球轴承和滚子轴承的后方分别为散热片厚度和散热片的高度通过确定是否散热片应在相应的位置，其中表示散热片在位置是必须的，表示散热片在位置是不必要的。

这些变量的上限和下限，给出了方程。

该结构的有限元模型包含节点，元素，元素，元素和些元素。

经过年的世代遗传算法的搜索，最佳的解决方案列于表。

自然频率见表。

从表可以观察到热负荷下的启闭宽度小于不带热负荷。

两个热负荷下的前轴承的刚度应比不带热负荷的少。

在热负荷下的后轴承刚度需要个比不带热负荷更高的值。

厚度和散热片加载条件下的两个高度也不同。

无热负荷，散热片只是作为加筋环，因此更厚。

对于散热的主轴轴承产生的热量，他们更薄，更高。

它也有兴趣知道，在散热片热负荷只有在附近的地方安装主轴轴承嵌入。

最根本的自然频率大于的两种情况。

在稳定状态的前部滚子轴承温度为，角接触球轴承温度为，后方滚子轴承温度为周围温度为因为前角接触球轴承产生比其他两个滚子轴承更多的热量，它具有最高的温度。

第二个最高温度出现在前面滚子轴承径向负荷较重的部位。

后方滚子轴承以最小的径向负荷，因此收益率最低的温度上升。

这些轴承产生的热量被消耗在体内通过传导和对流的自由表面的启闭到空气中。

图显示了在启闭的温度分布。

因为总热量前面的两个轴承产生比由后轴承产生的热量较大，在车头前部的温度较高。

图显示了热负荷下启闭散热片最佳形状。

表条记录在切削点和相应的切削力方向刚度工件位移。

表优化型解决方案床头表自然振动频率的型赫兹启闭图型主轴箱的温度分布图型的最佳形状根据热负荷启闭表挠度和刚度在切割点型主轴箱从表可以看出，对工件的热负荷下的总挠度的倍，是不考虑热负荷。

热变形的效果确实明显。

例型启闭图显示了型车头形状和，和的三维变量。

这些三维变量方面的限制是。

我们的目标还是要尽量减少在切割点的总挠度。

其他设计变量和约束条件是例相同。

和分别是前后轴承位置变量和轴承刚度的变量和尺寸为散热片的变量。

对散热片的位置变量通过到代表图，，，，，，，，，，，，，，，，，，，，，，，，型启闭经过年的世代遗传算法的搜索，最佳的解决方案列于表，自然频率见表。

从表可知，它是根据热负荷的大小大于不带热负荷。

两个热负荷下的前轴承的刚度与不带热负荷很大的不同。

然而，热负荷后轴承刚度远大于无热负荷。

热负荷的前方和后方轴承往往是向对刀具课程设计，综合运用本专业所学课程的理论和生产实际知识进行课程设计。

充了汽车制造工艺学设计等课程所学的内容，掌握连杆设计的方法和步骤，懂得了怎样分析零件的工艺性，怎样确定工艺方案，提高了计算能力，绘图能力，熟悉了规范和标准，同时各科相关的课程都有了全面的复习，独立思考的能力也有了提高。

在这次设计过程中，体现出自己单独设计的能力以及综合运用知识的能力，体会了学以致用突出自己劳动成果的喜悦心情，从中发现自己平时学习的不足和薄弱环节，从而加以弥补。

由于我的设计能力有限，在设计过程中难免出现，希望老师们多多指教，我十分乐意接受你们的批评与指正。

参考文献王望予汽车设计第四版机械工业出版社，陈家瑞汽车构造第三版机械工业出版社，刘惟信汽车设计第版清华大学出版社，冯键璋汽车发动机原理与汽车理论机械工业出版社，王国权，龚国庆汽车设计课程设计指导书机械工业出版社，杨可桢，程光蕴，李仲生机械设计基础第五版高等教育出版社，致谢本次的课程设计是在我们胡春平和谭滔的指导老师的亲切关怀和悉心指导下完成的。

无论在课程设计的研究方向思考方式的训练及作学问的方法和态度，乃至论文内容的修正与润饰都给予辛勤的指导，使我受益良多。

在整个设计过程中，胡春平老师或谭滔老师常帮助我们解决设计中遇到的难题，使我们在短时间内完成设计工作。

在历经两个星期的设计过程中，他们直为我们热心地指导，他们经常用丰富渊博的知识敏锐的学术思维为我们解答系列的疑难问题，以及指导我们设计思路。

另外，本次课程设计的圆满结束，也离不开我们本小组其他成员的帮助。

我和他们在起做毕业设计时，经常互相交流，共同探讨问题，从中我也得到了他们的许多帮助。

在此，我衷心地向两位指导老师表示感谢，也感谢组员对我的支持，齿扇的最大端的直径为大全齿扇的最小端直径为小全分度圆弧齿厚为齿扇的全齿高为第五章转向器载荷的计算转向器计算载荷的确定为了保证行驶安全，组成转向系的各零件应有足够的强度。

欲验算转向系零件的强度，需首先确定作用在各零件上的力。

影响这些力的主要因素有转向轴的负荷路面阻力和轮胎气压等。

为转动转向轮要克服阻力，包括转向轮绕主销转动的阻力车轮稳定阻力轮胎变形阻力和转向系中的内摩擦力等。

精确地计算出这些力是困难的。

为此推荐用足够精确的半经验公式来计算汽车在沥青或者混凝土路面上原地转向阻力矩，即式中为前轴负荷为汽车前轴负荷，单位为为重力加速度为轮胎和路面间的滑动摩擦因数，般取为轮胎气压，查轮胎气压规格得。

正效率为作用在方向盘上的手力为式中，为转向摇臂长取为转向节臂长为转向盘直径取为转向器角传动比η为转向器正效率。

循环球式转向器零件强度计算钢球与滚道之间的接触应力钢球接触点至螺杆中心线的距离为式中为钢球中心距为钢球直径。

作用在螺杆上的轴向力为钢球与螺杆之间的正压力为钢球与滚道之间的接触应力为式中，κ为系数，根据值从表查出方定位和主轴跨度减少。

在两种加载条件下的散热片厚度非常接近。

对于散热的主轴轴承产生的热量，散热片热负荷下较高。

同时在例子发现在这热负荷下只有两个散热片靠近车头前部安装。

最根本的自然频率大于的两种情况。

在稳定状态的前部滚子轴承温度为，角接触球轴承温度为，后方滚子轴承温度为。

前面的角接触球轴承具有如前面的例子最高温度。

第二个最高温度出现在前面滚子轴承径向负荷较重的部位，因此具有最低的温度。

图显示了主轴箱的温度分布。

因为前面的两个轴承产生的热量比在后轴承生成的较大，在车头前部的温度较高。

图显示了热负荷下的启闭最佳形状。

表列出了工件切削点的位移和相应的地方切削力方向刚度。

表Ⅱ型启闭最佳解决方案表自然振动频率的Ⅱ型赫兹启闭图Ⅱ型启闭温度分布图Ⅱ型最佳形状启闭下热负荷表挠度和刚度在切割点Ⅱ型主轴箱从表的热负荷下的工件总挠度被发现是倍，无热负荷。

这个例子热变形的效果也非常明显。

例型启闭图显示了Ⅲ型车头和和三维变量前视图。

在这两个变量所造成的限制是和。

目标函数和前面两个例子相同。

和分别是前后轴承位置变量和是三个主轴轴承的刚度变量和是分别散热片高度和厚度变量到是确定散热片的位置变量。

经过年的世代遗传算法搜索，最佳的解决方案列于表。

自然频率见表。

图Ⅲ型启闭表Ⅲ型启闭最佳解决方案表自然振动频率的Ⅲ型赫兹启闭从表可以看出，热负荷启闭的尺寸与没有热负荷的不同。

在热负荷下的前拉轴承的刚度应远小于不带热负荷。

不像例热负荷后轴承刚度远小于不带热负荷。

类似的例子主轴跨度也有热负荷下短。

散热片的尺寸比较接近的两种加载条件。

在这个例子热负荷下更多散热片被使用。

其中两个是靠近前面的前轴承。

个是放置在后轴承，个是在车头中间安装。

最根本的自然频率大于的两种情况。

在稳定状态的前部滚子轴承温度为，角接触球轴承温度为，方滚子轴承温度为。

前面的角接触球轴承具有像以前的最高温度。

第二个最高温度出现在前面滚子轴承。

后方滚子轴承产量最低的温度上升。

图显示了启闭温度分布。

之前的车头前部的温度较高。

图给出了热负荷下的启闭最佳形状。

表在切削点的位移和工件在切削力方向相应的局部刚度。

图Ⅲ型主轴箱的温度分布图Ⅲ型最佳形状启闭下热负荷表挠度和刚度在切割点Ⅲ型主轴箱从表中热负荷下工件总挠度为倍，无热负载。

热变形影响不可忽视。

结论形状优化技术很少用于机床结构设计。

三个变量与三维车床主轴箱不同形状的最佳解决方案是寻求在此文章。

除了形状变量，与主轴轴承位置相关的变量，轴承，散热片尺寸和刚度的位置，也包括在主轴箱最佳设计。

在不考虑由主轴轴承产生的热，在工件切削点为第二主轴箱整体变形几乎相同，而最后启闭挠度大约是，比前面两个例子高。

但是，包括热输入，型主轴轴承具有最低温度和最好的设计，低于前两个主轴箱偏转。

这种方法可方便地应用于不同几何形状的设计与其他主轴箱，切削力和轴承。

参考文献，有很强的耐磨性但抗冲击性差。

另外种是由较小的人造金刚石晶体在高温高压下与碳化物基材料溶合而成的。

这种材料具有比较好的抗冲击载荷的能力。

金刚石刀具比硬质合金