第Ⅴ段的平均温度均末端温度末第栏值查表得到。
第栏速度头由第栏中的数据求。
第栏数据相乘，在除以第栏数据，结果填入第栏第栏局部阻力系数查表。
将以上同分段中的局部阻力系数总和填入第栏。
将第栏与第栏数据乘积填入第栏。
第栏地区最高大气温度查表。
按第栏公式计算大气密度。
第栏由第栏数据代如求得。
第栏由第栏数据代入求得。
将分段的第栏相加填入第栏。
换热器空气阻力损失见前面计算数据，填入第栏换热器分段中。
把各段分压力损失相加得到总阻力损失，填入第栏。
表管道阻力损失计算表分段号ⅠⅡⅢⅣⅤ分段名称风机出口到换热器换热器换热器出口到主分岔处主分岔处到下加热集管端头下加热集管端头到下侧烧嘴通道尺寸分段长度另行计算管道规格外径壁厚管道内径当量直径气体流通横截面积垂直管高度共页第页装订线气体参数种类冷空气见本章换热器计算热空气热空气热空气密度标流量标流速标平均温度均摩擦损失摩擦阻力系数动均动摩通道阻力损失局部损失阻力系数动局几何压头地区大气最高温度大气密度标大气气体密度标均几分段阻力损失局几段摩管道总阻损失总段鼓风机的选择主要是额定压力和额定流量的选择。
鼓风机工作时，额定压力主要用来克服下列阻力损失空气管路压力损失，由表得，管流量孔板压力损失，因自动化部分还未计算，在这里取孔板流量调节蝶阀压力损失，因自动化部分还未计算，在这里取阀煤气烧嘴用空气压力损失本设计选用的是Ⅰ型低压涡流烧嘴，给出数据为该烧嘴在煤气，共页第页装订线空气，且空煤气均不预热的条件下的燃烧能力而现在空气预热到，煤气的低发热值为标，为了不降低烧嘴的燃烧能力，必须提高空气压力。
嘴总压力损失总总流量空湿标所以，查表选用系列号鼓风机。
，标，功率烟道阻力损失及烟囱计算计算条件进烟道烟气量烟标进烟道烟气温度烟入烟气密度绘制排烟系统图。
分段Ⅰ段炉尾烟气竖烟道Ⅱ段竖烟道到换热器入口Ⅲ段换热器Ⅳ段换热器出口到烟囱入口。
各段烟道断面尺寸首先预确定烟道中的延期流速，查表取烟标然后计算截面积，根据截面积确定烟道尺寸。
共页第页装订线Ⅰ段计算每条竖烟道的断面的端面尺寸共条竖烟道。
，选用断面尺寸为所以Ⅱ段，选用拱查表得烟道尺寸为宽高。
故断面积，当量直径Ⅳ段烟道尺寸同Ⅱ段。
计算各段烟气温度Ⅰ段已知竖烟道入口烟气温度为，查表取温降。
该段烟气平均温度均末端温度末Ⅱ段查表取温将该段烟气平均温度均末端温度末Ⅲ段换热器另行计算见前面设计计算出换热器烟气温度为。
平均温度均共页第页装订线Ⅳ段考虑到换热器漏风和烟道闸板处吸入冷空气等因素，需要增加烟气量并降低烟气温度设进入烟气中的冷空气为原烟气流量的则烟气量由标增加到标。
设比热不随烟气温度变化，那么该段烟气平均温度均末端温度末计算各段烟气流速Ⅰ段标Ⅱ段标Ⅲ段，换热器另行计算Ⅳ段标阻力损失计算表格化计算，见表烟囱计算计算烟囱出口直径按式，取烟囱出口流速标烟囱出口截面积烟囱出烟出烟囱出口直径窗出确定烟囱平均直径取烟出囱出标，烟均计算烟囱中烟气的平均温度烟入，预设烟囱高度预，烟囱降温则烟均烟出共页第页装订线表烟道阻力损失计算表分段号ⅠⅡⅢⅣ分段名称炉尾竖烟道竖烟道到换热器换热器换热器到烟囱或排烟机入口通道尺寸分段长度另行计算见前面部分断面尺寸断面积当量直径垂直高度气体参数种类燃烧烟气燃烧烟气燃烧烟气密度标流量标流速标平均温度均通道阻力损失摩擦损失摩擦阻力系数均动动摩局部损失阻力简图阻力系数来源表中的序号个数数值动局几何压头地区大气最高温度大气大气密度大气气体密度均几分段损失段摩局几烟道总阻力损失总段共页第页装订线确定烟气在烟囱中的摩擦损失系数查表得，取确定大气最高温度取当地最高温度大气确定烟气密度烟烟囱计算高度道烟出烟烟出计烟均烟均大气烟均烟出因为烟囱计算高度与假设高度值相差很小，所以不需要重算确定烟囱的实际高度按式子实际计算引风机的选择进入烟囱底部的烟气温度烟入，高于般排烟机的排烟温度，所以必须掺大气方法降温。
设掺大气后混合烟气温度混，大气温度大气，按式得掺大气后烟气实际体积混根据混，总查表选用台型，功率为。
共页第页装订线结论通过个学期的毕业设计，使我对加热炉有了个全新的认识。
期间搜集整理了大量的相关资料，对加热炉的设计过程有了应有的了解。
本设计为设计座年产的推钢式加热炉，由于所给燃料为混合煤气，热值较低，故采用了空气预热，这样可以提高理论燃烧温度以满足加热要求理论计算表明该设计方案完全可行，实际生产中可能存在次投资较大，回收慢的问题。
本设计提高炉子热效率的有效途径如下预热空气到，使得废气带走的热量尽量返回炉膛减少炉膛内的热损失炉墙的导热损失，水管冷却水带走的热量减少废气带走的热量，使废气的热量尽可能的留在炉膛。
本设计所设计的加热炉炉膛热效率为
年产100th的推钢式加热炉毕业设计论文
