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算结果见下表。

水库放空时间计算表表库水位库容万区间库容万泄量平均泄量时间所以水库放空时间为天，故水库的放空时间满足要求。

四绘制总水头线和测压管水头线绘制测压管水头线的目的在于保证隧洞在运用过程中洞内始终有定正压力，避免产生空蚀，并为衬砌设计提供依据。

按隧洞通过设计流量来计算各段的流速水头和水头损失，其中沿程水头损失局部水头损失。

计算成果列于下表。

总水头与测压管水头线数值表表位置拦污栅喇叭口进口闸室渐变段洞身段出口渐变段出口闸室段计算成果核算计算的与隧洞通过设计流量时的水头较接近，计算结果基本正确。

按上表绘出隧洞总水头线及测压管水头线略。

五消能计算消能工的布置前已述基本隧洞的消能工采用挑流式消能，其布置情况如下在隧洞出口设宽为的出流平台，平台长，高程。

接着为斜坡扩散段，坡度为，扩散角为，长度为，扩散段末端为挑流鼻坎，其挑角，坎高，则挑坎圆弧半径，圆弧段水平投影长度为。

从平台末端到鼻坎末端共长，鼻坎宽为。

圆弧顶部高程为。

挑坎顶部高程为。

计算坎上水深及流速由洞口到挑坎分两段推算水面曲线平台段以平台为基准线，列能量方程如下在校核洪水位时，，，用试算法求及，设，查中小型水库设计，表得将已知各值代入平衡方程，则左右两端基本相等，故认为平台末端水深为，流速为是正确的。

从平台末端到圆弧段末长度为，以高程为基线，列能量方程，利用同样的方法，经试算得坎上水深，流速下游尾水深的确定尾水渠在岩体中开挖，不作衬砌，糙率为。

尾水深的计算，可近似按明渠均匀流公式。

公式为。

式中过水断面面积谢才系数，水力半径渠底坡降用试算法假设即此时的流量与校核流量大致相等，故认为下游尾水深正确。

计算冲坑中心到挑坎的距离已知，，，，估算冲坑深度用公式，求解。

式中经验系数坝上单宽流量，坝顶水位与下游水位高程差将以上数据代入上式则冲坑深度结论分析，许可的最大临界后坡，由于本隧洞的尾部岩石条件较好，认为冲坑不会危及消能工的安全。

第四节隧洞的衬砌设计衬砌的类型选择由于本隧洞内水压力较大，故采用双筋砼衬砌。

材料的物理力学指标如下Ⅰ级钢筋砼，岩石按Ⅲ级建筑物查规范，在正常情况下，安全系数为检修情况下安全系数为。

二计算断面的选择在实际工程中，为了达到经济安全的目的，在不同段，般采用不同的衬砌形式，且用分缝相结合，故在不同段要分别取断面进行衬砌计算，本次设计只取洞身进口断面进行计算，其它断面的衬砌按已建工程拟定。

三拟定衬砌厚度采用式，式中砼允许拉应力均匀内水压力高出衬砌内壁顶点的内水压力水头从绘制的水头线查得弹性特征系数，按下式计算。

按构造要求，衬砌厚度般不小于，所以只能按构造要求取衬砌厚度，则衬砌外半径，平均半径。

四计算各种荷载产生的内力山岩压力因为岩石的坚固性系数，可不计水平山岩压力，只计算垂直山岩压力。

不考虑外水压力时岩石重度。

岩石压力拱高为重直山岩压力强度为由山岩压力产生的和采用公式，系数由表查得，计算结果如下表。

不考虑外水压力时计算表表断面考虑外水压力，岩石重度。

垂直山岩压力强度计算公式与上同，其它量不变，则，计算结果如表。

考虑外水压力时计算表表断面衬砌自重弯矩和轴向力采用式，得，系数由表查得，计算结果如下表。

衬砌自重计算表表断面内水压力产生的弯矩和轴向力均匀内水压力已知洞轴线的内水压力水头，隧洞半径则均匀内水压力水头，强度为由于均匀内水压力产生的弯矩很小，只考虑轴向力。

砼的平均应力为拉不均匀内水压力产生的弯矩和轴向力采用公式，得，，系数由表查出，计算结果如下表。

内力压力计算表表断面外水压力产生的弯矩和轴向力均匀外水压力已知洞身计算断面的均匀外水压力水头，产生的轴向力由下式计算。

。

在不均匀外水压力作用下，当时，不考虑弹性抗力的作用，则，。

系数由表查出，计算结果如下表。

外力压力计算表表断面