叶片注射成型模具设计毕业设计论文 ㊣ 精品文档 值得下载

设计与计算在此处键入在此处键入式中支撑板厚度支撑板在垫块之间的跨度型腔内压力方向的长度型腔材料的成型模量，般模具钢取中国农业大学学士学位论文第八章主要结构零件设计代入数据取整可得又由于本次设计采用的是标准模架型，所以支撑板厚度将加入型芯固定板中为体化计算。

导柱和导套用于动模与定模之间或推出机构零件件的定位与导向，同时设计导柱导向机构时应注意导柱应合理均匀地分配在模具零件的四角，导柱至模具边缘应有足够的距离，以保证模具的强度，导柱直径应根据模具尺寸选取，导柱直径根据标准模架来选取并根据国家标准选取为的带头导柱。

导柱长度应比型芯端面高度高出，以免定位时，型芯进入凹模型腔相碰而损坏导柱的导滑部分配合为，导柱导套固定部分配合都按照导柱设置在动模侧可以起到保护型芯及塑件脱模时，支撑推件板的作用。

考虑到导柱长度的限制，导套如果设计得过长，强度要求可能不能满足，所以导套设计时分为两种类型的导套，即带头导柱套和直导套，其规格分别为直导套和带头导套。

定位圈与浇口套定位圈图导柱导套示意图中国农业大学学士学位论文第八章主要结构零件设计在此处键入在此处键入定位圈是使浇口套和注射机喷嘴对准定位所用，定位圈直径为注射机定位孔配合直径，中国农业大学学士学位论文第八章主要结构零件设计应按选用注射机的定位孔直径确定。

直径般比注射机定位孔直径小，以便于装模，定位圈用内六角螺钉固定在模板上，本次设计选用为四个内六角螺钉。

浇口套浇口套的凹球面半径根据所选注射机喷嘴球半径选取，其尺寸根据塑料模设计手册进行绘制。

又由于选用的是又拖唧咀类型。

所以定位圈固定在配合固定在模具的面板上。

其形状类型选择如右图拉料杆拉料杆有主流道拉料杆和分流道拉料杆等，为使浇口套内的塑料在开模时脱出或使分流道进料口处拉断而脱离模具所用。

拉料部分形式应按塑料种类浇注系统的尺寸形式以及模具结构而定。

由于本次设计的流道分布于型腔的上表面，且分流道的形状利于分模，所以只在主流道设置拉料杆。

其尺寸依据塑料膜设计手册绘制。

功用可以总结为在开模时，用类似于钩形拉料杆将主流道拉向另侧，脱模时由拉料杆将主流道从定模中推出。

推杆推出类型使塑件从模具上脱出的机构称为脱模机构或称顶出机构。

脱模动作的方向与模具开模方向是致的。

顶出机构可分为机械顶出液压顶出气动顶出三大类。

机械顶出推杆推出顶管顶出卸料板顶出和复合顶出手动脱模手动脱膜是指模具分型后，用人工操纵顶出机构取出塑件。

机动脱膜利用注塑机的开模动力，分型后塑件随动模起运动，达到定位置后，不在随模移动，此时脱膜机构动作，把塑件从动模上脱下来。

液压或气动顶出再注射机上专门设有顶出油缸，有它带动顶出机构实现脱膜，或者设有专门的气源和气路，通过型腔里微小的顶出气孔，靠压缩空气吹出。

推杆设计要求图定位圈定位示意图中国农业大学学士学位论文第八章主要结构零件设计在此处键入在此处键入考虑到实际情况选用机械顶出中的推杆顶出，推出元件制造简单，更换容易，滑动阻力小，推出效果好。

推杆设计要点推杆应设在塑件能承受较大力的部位，尽量使推出的塑件受力均匀，但不宜与型芯或镶件距离过近，以免影响凸凹模的强度推杆直径不宜过细，要有足够的强度承受推力，般取直径，对直径在以下的推杆宜用阶梯式，以加大顶杆的刚度顶杆与顶杆孔间为滑动配合，般选为，其配合间隙兼有排气作用，但不应大于所用塑料的排气间隙，以防漏料。

配合长度为顶杆直径的倍。

运动灵活流畅，具有足够强度刚度。

④塑件浇口处尽量不设推杆，以防该处内应力大而碎裂推杆的布置应避开冷却水道和侧抽芯，以免推杆与抽芯机构发生干扰如果无法避开侧抽芯，则应设置先复位机构。

推杆直径计算其中带入数据得采用方案由于采用的是推杆推出机构，推出平稳可靠。

在风扇支架推出中，由于四周各有直径为的孔，脱模阻力大，因此在四周布置四个的顶杆。

中间部分塑件质量较重，因此布置个的顶杆，又由于支架的四根支撑筋中有根质量较大，也布置根的推杆。

在风扇的推出机构中，由于风扇主要质量中心集中在几何中心所以在几何中心四周设置四根的推杆。

推杆固定方式为推板和推板固定板之间，有凸台结构实现。

复位杆复位杆用于使推杆及推板复位，且为保证复位平稳可靠，般设置四根复位杆，位置设在杆固定板的四周，复位杆端应与动定模接触面平齐。

其中复位杆直径尺寸形状依据塑料模设计手册进行绘制。

推板由推板厚度计算公式式中系数，随值确定推杆作用在脱膜板上的几何半径中国农业大学学士学位论文第八章主要结构零件设计脱膜板环形内孔或型芯半径脱膜力中国农业大学学士学位论文第八章主要结构零件设计在此处键入在此处键入考虑推板标准值推板导向在很多场合，推板需要导柱和导套导向，以保证推板的可靠运动和防止推杆损坏，由于设计情况的要求，其组合形式如图由于推板导柱直径计算十分复杂，在此的计算中导柱直径公式为推板重量承力点到支撑点距离导套有效长度导柱导套最小间隙代如理论数据值根据导柱标准值限位钉对推出机构起支撑和调整作用，并防止再复位时受异物障碍，设置限位钉，其主要尺寸依据标准设计，取。

第九章侧向分型与抽芯机构设计侧向分型抽芯机构功能对些由侧面孔或侧面凹凸的塑件，常需要采取斜销及斜滑块侧面抽芯机构这类零件应具有以下功能运动灵活可靠具有必要的强度和刚度在保证不引起塑件变形的情况下准确的抽芯与分型图推杆导向示意图中国农业大学学士学位论文第九章侧向分型与抽芯机构配合间隙和拼接缝线不溢料。

中国农业大学学士学位论文第九章侧向分型与抽芯机构在此处键入在此处键入侧向分型抽芯机构按照抽芯机构的动力源可分为液压抽芯借助液压装置进行模具的侧向分型与抽芯及其复位，特点是抽拔距离长，但动作灵活，常在大型注塑模具中使用。

手动侧抽芯采用手动侧抽芯的模具结构简单，其效率低，劳动强度大，抽拔力有限，只在特殊情况下使用。

机动侧抽芯借助注塑机的开模力或顶出力进行模具的侧向分型与抽芯，该机构经济性好，实用性强，效率高，动作可靠，故应用最广泛。

其中机动抽芯典型结构类型可以分为斜滑块分型抽芯弹簧分型抽芯斜导柱分型抽芯④齿轮齿条分型抽芯其他形式侧向分型与抽芯机构设计本次设计采用采用斜导柱分型。

斜导柱抽芯机构由斜导柱，滑块，侧型芯，压紧块及滑块定位装置等组成，其特点是结构紧凑，制造方便，动作安全可靠。

故其应用较广，特别是在抽芯距离较短和抽拔力不太大的情况下更为适用。

斜导柱抽芯机构主要由开模力通过斜导柱作用于滑块上的分力驱动其朝定的方向运动。

抽芯距抽芯距应保证型芯从成型位置抽拔到不妨碍塑件的取出。

抽芯距即滑块移动距离，应等于侧面型孔或凹凸深度加。

由于风扇支架侧壁凹槽深最小抽芯距代入数据得抽拔力塑件在冷却时抱紧型芯，产生包紧力。

因此型芯抽拔力必须克服包紧力和摩擦阻力。

在开始抽拔的瞬间抽拔力最大。

图斜导柱导向示意图中国农业大学学士学位论文第九章侧向分型与抽芯机构由计算公式中国农业大学学士学位论文第九章侧向分型与抽芯机构在此处键入在此处键入式中抽拔力型芯被塑件抱紧的断面形状周长型芯成型深度塑件收缩形成的单位正压力摩擦系数，取脱模斜度斜导柱倾角斜导柱的倾角与开模所需的力斜销所受弯曲力实际能得到的抽拔力和开模行程有关。

大则抽拔力大，但斜导柱所受弯曲力也大。

当抽芯距为定时，小则使斜导柱工作长度和开模行程增大，降低斜销刚性。

因此的确定应兼顾抽芯距与斜销的刚性。

般取。

在这里取。

斜销直径斜导柱直径由于抽芯方向与模具安装平面平行，其类型如图所示根据抽拔力和倾斜角在实用模具技术手册表查的斜导柱直径，考虑实际可能出现情况取斜导柱长度由于侧型芯滑块抽芯方向与开合模方向垂直时斜导柱长度与倾斜角之间关系为考虑到平稳运行取工作尺寸总斜销长度其中导滑槽与滑块图斜导柱长度计算示意图中国农业大学学士学位论文第九章侧向分型与抽芯机构导滑槽由斜导柱驱动的滑块是沿着导滑槽移动的，导滑形式如图所以导滑槽应有如下要求导滑槽应有足够的硬度滑块在导滑槽上运行要平稳，无上下窜动和卡进现象滑块与导滑槽间应上下左右各有过渡配合，其余平面间留有间隙。

滑块滑块尺寸滑块依据塑料膜设计手册表选用滑块与导板配合长度配合长度取滑块宽度的倍左右，抽出位置时，滑块与导轨配合不小于配合长度的滑块孔与斜导柱配合滑块孔大于斜导柱直径滑块锁紧为防止成型时滑块受力移动，在和模状态下由锁紧装置楔紧块，楔紧形式由塑料膜设计手册表，中图滑块定位开模后滑块应停留在应有的位置，以保证再次和模时斜导柱导入滑块斜孔，图滑块导向示意图图斜导柱导向定位示意图中国农业大学学士学位论文第九章侧向分型与抽芯机构在此处键入在此处键入且在导滑槽设计时，导滑槽的长度应为滑块滑动长度，考虑实际设计情况，定位形式为弹簧支撑。

中国农业大学学士学位论文第十章冷却系统设计第十章冷却系统设计为了获得良好的塑件质量，应使模具在工作中维持适当且均已的温度。

而模具冷却系统的设计，实际上是热交换器的设计，即把注射模运作过程中，不需要的能量及时通过自身散发或者冷却液传递走。

确定成型周期成型周期是决定注射成型生产率及塑件质量的个重要因素，它由四部分组成是注射时间，二是保压时间，三室冷却时间，四是脱模时间。

其中注射时间由表可知，保压时间冷却时间由表可知，脱模时间则成型周期注射总重量注射时间表注射重量与注射时间关系表制品壁厚与冷却时间关系中国农业大学学士学位论文第九章侧向分型与抽芯机构在此处键入在此处键入被传导进模腔内总热量计算中国农业大学学士学位论文第十章冷却系统设计传导进模腔内总热量为式中每小时注射次数塑料熔体进入模腔时及冷却结束时塑料热焓之差每次注射量代入数据得凹凸模分配热量为凹模凸模型芯冷却系统计算制品与型芯壁温度差的平均值式