民营中小企业内部控制问题研究2篇（外文翻译） ㊣ 精品文档 值得下载

管路液压在制动时般不超过，对盘式制动器可再高些，因此这里取来计算制动轮缸工作面积式中为活塞的直径，取单侧制动块对制动盘的压紧力单个制动器制动力矩，符合制动力矩要求。

河北科技大学工程教育实验班本科毕业设计第四章制动器主要零部件的结构设计制动盘制动盘般用珠光体灰铸铁制成，或用添加，等的合金铸铁制成。

其结构形状有平板形用于全盘式制动器和礼帽形用于钳盘式制动器。

制动盘在工作时不仅承受着制动块作用的法向力和切向力，而且承受着热负荷。

为了改善冷却效果，钳盘式制动器的制动盘有的铸成中间有径向通风槽的双层盘这样可大大地增加散热面积，降低温升约，但盘的整体厚度较厚。

而般不带通风槽的轿车制动盘，其厚度约在之间。

雅力士的前轮制动盘为实心盘，直径为，厚度为，轮辋直径为。

本次设计采用的材料为。

制动盘的工作表面应光洁平整，制造时应严格控制表面的跳动量两侧表面的平行度及制动盘的不平衡量。

有的文献认为制动盘的工作表面不平行度不应大盘的表面摆差不应大于制动盘表面粗糙度不应大于。

制动钳制动钳由可锻铸铁或球墨铸铁制造，也有用轻合金制造的，例如用铝合金压铸。

可做成整体的，也可做成两半并由螺栓连接。

其外缘留有开口，边不必拆下制动钳便可检查或更换制动块。

制动钳应有高的强度和刚度。

般多在钳体中加工出制动油缸，也有将单独制造的油缸嵌入钳体中的。

钳盘式制动器油缸直径比鼓式制动器中的轮缸大得多，日本轿车钳盘式制动器油缸的直径最大可单缸或双缸，客车和货车可达单缸或双缸。

为了减少传给制动液的热量，多将杯形活塞的开口端顶靠制动块的背板。

有的将活塞口端部切成阶梯状，形成两个相对且在同平面内的小半圆环形端面。

活塞由铸铝合金制造或由钢制造。

为了提高其耐磨性，活塞的工作表面进行镀铬处理。

当制动钳体由铝合金制造时，减少传给制动液的热量则成为必须解决的问题。

为此，应减小活塞与制动背板的接触河北科技大学工程教育实验班本科毕业设计面积，有时也可采用非金属活塞。

制动钳在汽车上的安装位置可在车轴的前方或后方。

制动钳位于车轴前可避免轮胎甩出来的泥水进入制动钳，位于车轴后则可减少制动时轮毂轴承的合成载荷。

制动块制动块由背板和摩擦衬块构成，两者直接牢固地压嵌或铆接或粘接在起。

衬块多为扇形，也有矩形正方形或长圆形的。

活塞应能压住尽量多的制动块面积，以免衬块发生卷角而引起尖叫声。

制动块背板由钢板制成。

为了避免制动时产生的热量传给制动钳而引起制动液气话和减小制动噪声，可在摩擦衬块与背板之间或在背板后粘喷涂层隔热减震垫胶。

由于单位压力大和工作温度高和工作温度高的原因摩擦衬块的磨损较快，因此其厚度较大。

据统计，日本轿车和轻型汽车摩擦衬块的厚度在之间，中重型汽车的摩擦衬块在之间。

许多盘式制动器装有摩擦衬块磨损达到极限时的警报装置，以便能及时更换摩擦衬块。

摩擦材料制动摩擦材料应具有高而稳定的摩擦系数，抗热衰退性能要好，不应在温升到数值后摩擦系数突然急剧下降，材料应有好的耐磨性，低的吸水油制动液率，低的压缩率低的热传导率要求摩擦衬块在的加热板上作用到大气中，致使制动器温度升高。

此即所谓的制动器的能量负荷。

能量负荷越大，则摩擦衬块衬片的磨损越严重。

制动器的能量负荷常以其能量耗散作为评价指标。

比能量耗散率又称为单位功负荷或能量负荷，它表示单位摩擦面积在单位时间内耗散的能量，其单位为。

盘式制动器磨损特性计算双轴汽车的单个前轮及后轮制动器的比能量耗散率分为式中，为汽车总质量为汽车回转质量系数，为制动初速度和终速度为制动减速度为制动时间为前后制动器衬片衬块的摩擦面积为制动力分配系数。

河北科技大学工程教育实验班本科毕业设计在紧急制动到停车的情况下，，并可认为。

据有关文献推荐，乘用车的盘式制动器在，的条件下，比能量耗散率应不大于。

比能量过高不仅引起衬片衬块的加速磨损，且有可能使制动盘更早发生龟裂。

本次设计的是前盘式制动器，所以仅计算前轮衬块的摩擦特性。

另个磨损特性指标是衬片在制动过程中由最高制动初速度至停车所完成的单位衬块面积的滑磨功即比滑磨功来衡量式中，为汽车的总质量为汽车最高车速，由易车网上可知为车轮制动器各制动衬块的总摩擦面积为许用滑磨功，对轿车取。

制动器的热容量和温升的核算应核算制动器的热容量和温升是否满足如下条件式中制动盘的总质量与制动盘相连的受热金属件如轮毂轮辐轮辋制动钳体等的总质量制动盘材料的比热容，对铸铁，对铝合金河北科技大学工程教育实验班本科毕业设计与制动盘相连的受热金属件的比热容制动盘的温升次由到完全停车的强烈制动，温升不应超过满载汽车制动时由动能转变的热能，因制动过程迅速，可以认为制动产生的热能全部为前后制动器所吸收，并按前后轴的制动力的分配比率分配给前后制动器，即式中满载汽车总质量汽车制动时的初速度，可取汽车制动器制动力分配系数。

以，取满载时的值来计算，，则铸铁钢的密度，由可知，制动器的热容量符合温升核算的要求。

盘式制动器制动力矩的校核盘式制动器的计算用简图如图所示，今假设衬块的摩擦表面与制动盘接触良河北科技大学工程教育实验班本科毕业设计好，且各处的单位压力分布均匀，则盘式制动器的制动力矩为式中摩擦系数作用半径单侧制动块对制动盘的压力对于常见的扇形摩擦衬块，如果其径向尺寸不大，取为平均半径或有效半径已足够精确。

钳盘式制动器计算用图钳盘式制动器的作用半径计算参考图如图所示，平均半径为在任单元面积只上的摩擦力对制动盘中心的力矩为式中为衬块与制动盘之间的单位面积上的压力，则单侧制动块作用于制动盘上的制动力单侧衬块给予制动盘的总摩擦力为河北科技大学工程教育实验班本科毕业设计令，则有因，，故。

当，，。

但当小，即扇形的径向宽度过大，衬块摩擦表面在不同半径处的滑磨速度相差太大，磨损将不均匀，因而单位压力分布将不均匀，则上述计算方法失效。

制动轮缸中的液压，在考虑制动力调节装置作用的情况下，其值般为，制动后，有充分考虑的把现代管理人工智能运用到交通的控制中，来计算交通控制点之间的距离，来更合理的安排红绿灯的持续时间，使城市的交通管理更加人性化。

使人们远离目前的交通拥塞的现象。

其次是第章结束语代码较长及重复，没有考虑到代码的优化问题，如果代码规模继续增大或功能继续添加可能会使系统不能很好的运行起来。

再者就是修改时间参数的问题，因为硬件上的限制，修改参数时数码管并不能直点亮，同时按键有时会产生失灵现象，这样的现象可以说得上是功能上的缺陷，但受限与硬件，并没有更好的通过软件来弥补的办法。

电子科技大学成都学院课程设计参考文献李朝青单片机原理及接口技术修订版北京北京航空航天大学出版社，李广弟单片机基础北京北京航空航天大学出版社，何立民单片机应用技术大全北京北京航空航天大学出版社，张毅刚单片机原理及接口技术哈尔滨哈尔滨工业大学出版社，谭浩强单片机课程设计北京清华大学出版社，雷丽文等微机原理与接口技术电子工业出版社，蒋万君在论循环时序电路的简便设计机电体化，第期周立功增强型单片机速成与实战北京航空航天大学出版社，何立民单片机应用技术选编⑩北京航空航天大学出版社，何立民单片机应用技术选编北京航空航天大学出版社，何立民系列单片机应用系统设计北京航空航天大学出版社，李华系列单片机实用接口技术北京航空航天大学出版社，周航慈单片机应用程序设计技术北京航空航天大学出版社，张志良等单片机原理与控制技术机械工业出版社，年月第版陆坤电子设计技术电子科技大学出版社，梁文海单片机构成的智能型频率计现代电子技术，谢自美电子线路设计实验测试华中理工大学出版社，吴金戎沈庆阳单片机实践与应用清华大学出版社，致谢致谢本次设计是在翻阅了大量资料，以及在冯平兴老师的大力帮助和支持下完成的。

他在设计中悉心指导，提出了许多宝贵的意见和建议，帮助我们解决了许多难题，对我们的设计起到了至关重要的作用，充分显示了位经验丰富的教师精神之高尚学识之渊博。

在设计过程中，我受益非浅，不仅使我由对课本上的知识粗浅认识有了更进步的理解，而且还积累了很多课本以外的知识，开阔了我的视野，丰富了我的内涵，同时还积累了很多宝贵的经验，增强了独立思考的能力，当然在这个过程中也发现自己还有许多不足之处，但整个过程对我来说就像个实际的眼帘，这对我来说无疑是笔宝贵的财富。

四年的大学生活即将结束了，但这并比意味着学习的终止，在今后的工作和学习中，我还要不断的学习，不断地丰富和发展自己的知识，不断地提高和完善自己，不断地进步。

设计过程是充实的，内容是丰富的，我从中获得了更深层的知识，同时也锻炼了我的毅志，培养了我的耐心和细致的工作作风和严谨的科学态度，了解了工作的艰辛，这对我以后的工作和学习是大有帮助的。

本次设计是在冯老师的耐心指导和其他两位同学的大力协助下完成的，在此深表感谢。

电子科技大学成都学院课程设计附录调用单片机头文件宏定义代替。

宏定义用来定义无符号整型数。

数码管段选定电子科技大学成都学院课程设计第章软件仿真软件简介及应用软件仿真开发工管路液压在制动时般不超过，对盘式制动器可再高些，因此这里取来计算制动轮缸工作面积式中为活塞的直径，取单侧制动块对制动盘的压紧力单个制动器制动力矩，符合制动力矩要求。

河北科技大学工程教育实验班本科毕业设计第四章制动器主要零部件的结构设计制动盘制动盘般用珠光体灰铸铁制成，或用添加，等的合金铸铁制成。

其结构形状有平板形用于全盘式制动器和礼帽形用于钳盘式制动器。

制动盘在工作时不仅承受着制动块作用的法向力和切向力，而且承受着热负荷。

为了改善冷却效果，钳盘式制动器的制动盘有的铸成中间有径向通风槽的双层盘这样可大大地增加散热面积，降低温升约，但盘的整体厚度较厚。

而般不带通风槽的轿车制动盘，其厚度约在之间。

雅力士的前轮制动盘为实心盘，直径为，厚度为，轮辋直径为。

本次设计采用的材料为。

制动盘的工作表面应光洁平整，制造时应严格控制表面的跳动量两侧表面的平行度及制动盘的不平衡量。

有的文献认为制动盘的工作表面不平行度不应大盘的表面摆差不应大于制动盘表面粗糙度不应大于。

制动钳制动钳由可锻铸铁或球墨铸铁制造，也有用轻合金制造的，例如用铝合金压铸。

可做成整体的，也可做成两半并由螺栓连接。

其外缘留有开口，边不必拆下制动钳便可检查或更换制动块。

制动钳应有高的强度和刚度。

般多在钳体中加工出制动油缸，也有将单独制造的油缸嵌入钳体中的。

钳盘式制动器油缸直径比鼓式制动器中的轮缸大得多，日本轿车钳盘式制动器油缸的直径最大可单缸或双缸，客车和货车可达单缸或双缸。

为了减少传给制动液的热量，多将杯形活塞的开口端顶靠制动块的背板。

有的将活塞口端部切成阶梯状，形成两个相对且在同平面内的小半圆环形端面。

活塞由铸铝合金制造或由钢制造。

为了提高其耐磨性，活塞的工作表面进行镀铬处理。

当制动钳体由铝合金制造时，减少传给制动液的热量则成为必须解决的问题。

为此，应减小活塞与制动背板的接触河北科技大学工程教育实验班本科毕业设计面积，有时也可采用非金属活塞。

制动钳在汽车上的安装位置可在车轴的前方或后方。

制动钳位于车轴前可避免轮胎甩出来的泥水进入制动钳，位于车轴后则可减少制动时轮毂轴承的合成载荷。

制动块制动块由背板和摩擦衬块构成，两者直接牢固地压嵌或铆接或粘接在起。

衬块多为扇形，也有矩形正方形或长圆形的。

活塞应能压住尽量多的制动块面积，以免衬块发生卷角而引起尖叫声。

制动块背板由钢板制成。

为了避免制动时产生的热量传给制动钳而引起制动液气话和减小制动噪声，可在摩擦衬块与背板之间或在背板后粘喷涂层隔热减震垫胶。

由于单位压力大和工作温度高和工作温度高的原因摩擦衬块的磨损较快，因此其厚度较大。

据统计，日本轿车和轻型汽车摩擦衬块的厚度在之间，中重型汽车的摩擦衬块在之间。

许多盘式制动器装有摩擦衬块磨损达到极限时的警报装置，以便能及时更换摩擦衬块。

摩擦材料制动摩擦材料应具有高而稳定的摩擦系数，抗热衰退性能要好，不应在温升到数值后摩擦系数突然急剧下降，材料应有好的耐磨性，低的吸水油制动液率，低的压缩率低的热传导率要求摩擦衬块在的加热板上作用