168F汽油机进排气系统设计及供油系统匹配毕业设计论文 ㊣ 精品文档 值得下载

间的过量空气系数是由针阀和针阀座的配合来控制的。

针阀和针阀座配合尺寸选择是否恰当，对发动机部分负荷性能有较大的影响。

当针阀直径和锥度变化时，部分负荷时的过量空气系数变化较大，而大负荷时则影响较小。

针阀选取的原则是中小负荷时应按最经济混合气选取。

针阀位置的变化直接改变了针阀与主喷嘴之间环形出油断面的大小。

针阀位置高，环形出油面积增大，混合气变浓，过量空气系数变小，反之则混合气变稀，过量空气系数变大。

另外，针阀位置主要影响中小负荷过量空气系数，且高速比低速时影响大。

针阀在最高位置，且高速小负荷时，混合气明显过浓。

主喷嘴主喷嘴尺寸的改变同样改变了主喷嘴与针阀配合的环形出油断面的大小。

孔径增大，混合气变浓，反之变稀。

油孔对中小负荷的影响较大，大负荷时影响较小。

另外，应保证从主喷嘴的出油量随负荷增加而增加，以校正主油系的过量空气系数。

主空气量孔主供油系空气量孔主要起补偿作用，即随节气门上升，混合气逐渐变稀。

其次，从空气量孔进入的空气与从主喷嘴出来的燃油混合而成泡沫状油气混合液，有利于雾化及混合。

在节气门全开不同转速时，空气量孔阻力不同，高速时，空气制动效果加强，混合气变稀。

大的空气量孔使空气补偿作用增强，混合气变稀较多。

综上所述，主供油系中，可变喉口和空气量孔的补偿作用是当节气门上升时，混合气变稀，针阀则应使混合气加浓，总的保证在正常工作时，主供油系供给发动机各工况下过量空气系数最佳。

因此，必须掌握喉口空气量孔针阀等对过量空气系数的影响，并精确加以配调。

本文陈述的主要是喉口与主量孔对发动机性能的影响。

化油器的优化方案本次毕业设计对化油器的优化方案主要分为以下三种毕业设计说明书方案选用原机化油器，分别匹配型号的主量孔。

化油器的喉口直径为方案二选用化油器，分别匹配型号的主量孔。

化油器的喉口直径为方案三选用化油器，分别匹配型号的主量孔。

化油器的喉口直径为试验样机及试验条件图台架试验示意图本次试验主要测量仪器有燃烧分析仪，电涡流测功机，公司生产的型五气分析仪。

连接示意图如图。

通过改变汽油机化油器的喉口直径主量孔参数开展研究工作。

试验按美国排放法规中的试验循环工况欧盟排放法规中的试验循环进行，见表，表中同时给出了现行排放法规的限值，法规要求小型汽油机寿命期内用规定的耐久劣化试验考核都必须保持整机排放不大于限值。

表试验循环的工况点组成和排放权重转速额定转速怠速工况点负荷计算权重整机排放物欧盟限值毕业设计说明书试验结果及分析图图是汽油机分别选用原机化油器和化油器通过改变主量孔尺寸，在标定工况下，过量空气系数与主量孔尺寸的关系。

图化油器负荷时过量空气系数与主量孔型号的关系图化油器负荷时与主量孔型号的关系从图可以看出，随着主量孔型号的增大即主量孔尺寸的增大，过量空气系数减小。

原因是汽油机的进气量是定的，混合气的浓度是通过改变喷油量来控制的。

而喷油量的多少是由主量孔的直径来决定的。

随着主量孔直径的增加，喷油量便有所增加，而进气量是定的，混合气变浓。

因此过量空气系数便随着主量孔直径的增加而降低。

选用化油器时，汽油机不能正常起动。

原因是化油器的喉口毕业设计说明书直径为。

当气流流过喉口时，在喉口截面产生的负压较小，主喷嘴与浮子室油面的压差不足以将燃料顺利喷入气缸，因此无法起动。

介于此种情况，本文对化油器的试验不再赘述。

图图是汽油机分别选用化油器和化油器通过改变主量孔尺寸，分别在之间变化，在标定转速节气门全开时，功率和油耗随过量空气系数的变化关系。

图化油器过量空气系数与功率及油耗的关系节气门全开图化油器过量空气系数与功率及油耗的关系节气门全开从图可以看出，选用化油器时，当过量空气系数在左右发动机功率达到最大值，为。

选用化油器时，当过量空气系数在左右发动机功率达到最大值，为。

为进步验证结果的正确性，我们进行了不毕业设计说明书同过量空气系数的汽油机示功图测量，图图是测得的结果。

选用化油器时，当为，气缸峰值压力最大，指示功率也最大，说明此时燃烧速度最快，混合气过浓或过稀，燃烧速度都下降，气缸压力降低使做功能力下降，发动机功率减小。

选用为宜，浓度控制在，浓度在左右。

汽油机部分负荷工况，随着负荷的减小，应略有增大，以利于减少排放量，且生成量在小负荷时生成量少，此外，中小负荷工况计算排放的加权系数增大，增加必然使整机排放值增加另方而需考虑小负荷工况汽油机的工作稳定性，也不能太大，太稀的混合气浓度会造成汽油机游车，以不超过为佳，在保证汽油机工作稳定的前提下，部分负荷尽可能采用稀混合气，可明显减少汽油机排放量，汽油机的燃油消耗率也较低。

为实现上述化油器理性供油特性，标定工况点的大小在汽油机进气系统确定的情况下由化油器主量孔大小决定，汽油机混合气浓度特性的变化趋势可由化油器体节气门后的怠速过渡量孔及主供油系统泡沫管尺寸及空气量孔尺寸调整改变。

综上所述，当通用汽油机选用化油器，主量孔型号为时，，此时的动力性最好，最大有效功率可以达到，同时经济性排放性也较好。

第四章结论毕业设计说明书试验结果表明通用小型汽油机气缸盖进排气道由于压铸工艺限制及产品设计的缺陷，流通能力较差，使小型汽油机性能恶化。

优化空气滤清器气缸盖等进排气系统零部件质量，特别是按内燃机流动特性进行气缸盖气道优化设计，能提高通用小型汽油机的气道性能和整机产品质量。

经优化后的进气系统的流通系数可以提高。

进排气系统的优化是通过增加空气滤清器进气孔直径，按内燃机流动特性优化进排气道结构，减小空气阻力，增加进气量，提高动力性。

供油系统的优化主要是通过喉口直径和主供油量孔参数的优化组合。

经优化后的通用汽油机功率可由原机的提升至。

当通用汽油机选用化油器，主量孔型号为时，，此时的动力性最好，最大有效功率可以达到，同时经济性排放性也较好。

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由于本人学术水平有限，所写论文难免有不足之处，恳请各位老师和学友批评和指正，参考文献毕业设计说明书刘胜吉，方宝成，王建影响四冲程通用小型汽油机排放因素的试验与分析农机化研究，刘胜吉，施万里，王建过量空气系数对四冲程通用小型汽油机排放的影响小型内燃机与摩托车，刘胜吉，王建，方宝成满足欧美排放法规的通用小型汽油机供油系统优化匹配小型内燃机与摩托车张振东，王玉顺，刘志远基于进气量调节的汽油机过量空气系数控制研究中国内燃机学会第七届学术年会论文集，成大先机械设计手册北京化工工业出版社周龙保，刘巽俊，高宗英内燃机学北京机械工业出版社顾宏中内燃机中的气体流动及其数值分析北京国防工业出版社刘胜吉，尹必峰内燃机检验与试验技术江苏大学出版社木村隆化油器的构造和调整人民交通出版社皮尔堡汽车发动机化油器人民交通出版社鱼住顺藏等汽车化油器的结构和特性人民交通出版社化油器时，当为，气缸峰值压力最大，指示功率也最大，说明此时燃烧速度最快，混合气过浓或过稀，燃烧速度都下降，气缸压力降低使做功能力下降，发动机功率减小。

图化油器不同过量空气系数时的示功图图化油器不同过量空气系数时的示功图图是用五气分析仪对改变供油量孔来改变选用化油器的汽油机标定工况后排放值的测试结果，过量空气系数由五气分析仪直接给出。

从图中可以看出，随着增加，发动机燃烧时氧气量较多，燃烧充分，生成量毕业设计说明书降低，燃油消耗率下降排放降低，主要是气缸内相对空气量增大使燃烧更充分的结果，随的增加而增加，是因为混合气中氧浓度较低，富氧条件不成立，限制了的生成，随着氧浓度的增加排放量增加。

图汽油机选用化油器负荷时与排放的关系按欧盟和美国排放法规考核工况，图与图分别给出了部分负荷工况运转时与尾气排放值和燃油消耗率的变化。

在部分负荷工况，排放值及随的变化趋势与标定全负荷工况是相同的，但数值都增大了，相同不同负荷时，排放及值增大恶化较多试验范围内排放值随增大而增加，变化趋势与标定全负荷工况是相同的，排放值随负荷减小而明显下降。

图汽油机选用化油器负荷时与排放的关系毕业设计说明书随负荷减小节气门开度变小，汽油机进气过程气缸压力变低，进气量减少，气缸内上循环残余废气量基本不变，与大负荷进气量多相比，小负荷时废气稀释了新鲜空气，使燃烧速度减慢生成量增加，值增高另外比较图图我们发现生成量从到变化，原因是在低负荷区域气缸压力下降，燃烧温度不高，废气稀释了新鲜空气，使燃烧速度减慢，的生成量小。

结合上述变化规律，按照美国和欧盟对通用小型汽油机