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进行预降水疏干，以加固坑内土体，基坑降水深度控制在坑底以下，且必须保持降水效果。

由于本工程场地所处地质土层渗透系数偏小，普通管井降水无法满足施工需求，故降水井计划采用真空管井。

降水参数设计本工程基坑内降水采用管井降水，管井成孔直径为，井壁管径为，土方开挖前先设置管井，并提前进行降水作业。

潜水位高程，取中值基底标高最深处为，要求降低至基底下，管井埋入深度按超过设置，则潜水含水层厚度水位降落厚水层厚度基坑水位降深降水井封头按计算，井底设置沉积管，地面标高，则滤水管长度降水影响半径，为保证降水效果，取，其中渗水系数通过现场抽水试验测得取平均值约为基坑面积约，则基坑等效半径降水井管长度设计地面标高，潜水面，管井顶高出地面布置，潜水含水层厚度，则降水井长度为。

降水计算基坑日涌水量基坑总蓄水量式中含水层给水度，根据粉砂与黏土给水度经验值为，本工程取含水层体积，基坑面积降水深度即潜水静止水位至基坑底板以下，降水深度浅部地基土原天然含水量，本工程取则单日抽水量根据设计要求，在基坑开挖前进行抽水，以满足基坑开挖的要求，根据基坑总蓄水量及基坑涌水量分析。

日需抽水量本工程围护结构为四周密封结构，理论上考虑为基坑四周水无法渗入基坑内部，基坑内补水只能通过坑底反滤，即在不考虑地表水源补充的情况下，基坑内水量补充路径原先为个方向，四周基底，四周密封后，现仅按基底计算。

根据上述分析，基坑日需抽水量为。

单井出水量计算，故可满足每天出水要求其中为过滤器半径，本工程井壁管径为，故取。

井距确定潜水含水层影响半径即降水影响半径为，为保证降水效果，井距按计算降水井数量确定根据单井抽水能力和单井影响范围两个方面进行考虑单井抽水能力单井抽水量，则降水井数，取口井单井影响范围，布置井数为，取口井。

为满足抽水要求，本工程计划布置口降水井，间距根据本工程基坑平面大小及布置形式按布置。

管井布置以往地铁车站降压井的井位般布置在基坑的两侧外侧，但由于该地铁站场地所限，基坑开挖期间场地东侧人行便道仅有左右，且还有多幢需重点监测的建筑物，布井的空间较小，易引起建筑物的沉降变形。

而在场地西侧是车站的主要施工便道，吊车挖机车辆移动频繁，故本工程降水管井均布置在基坑内侧，管井间距控制在左右，呈梅花型布置，管井与基坑壁距离不得小于，降水井设置数量为口。

同时在基坑东侧布置口观测井，观测井设计井深按计，其结构型式同降水井。

第章地下连续墙施工工艺及质量控制地下连续墙施工工艺施工前的准备场地准备确定和安排机械所需作业面积。

对场地地基进行加固准备好给排水和供电设备。

④保证护壁泥浆的稳定。

挖槽工程地下连续墙的施工是沿墙体的长度方向把地下连续墙划分成许多种长度的施工单元即单元槽段。

单元槽段长度根据设计及施工条件初步确定槽幅平面长度为米。

泥浆施工泥浆是保证地下墙槽段稳定的最根本措施，它主要靠自身的重力及在槽壁表面形成的不透水泥皮来实现其护壁作用。

目前最常用的是膨润土泥浆泥浆直到水位恢复稳定。

地下水类型可分为两类潜水与承压水。

潜水含水层拟建场地浅层地下水属于孔隙性潜水，主要赋存于表层填土及淤泥质土中，由大气降水和地表径流补给，水量较小，根据地质勘探报告表明，在勘探期间测得静止水位埋深，相对高程，基坑开挖范围主要受潜水影响承压含水层根据地质勘察报告，场区层砾砂分布范围极小，呈透镜体状分布，无大面积承压水补给通道，可不考虑基坑底板稳定性的影响。

故本次基坑开挖降水计算按潜水不完整井计算抽水试验结果分析抽水设备及水位观测抽水设备。

抽水设备包括立式潜水泵台，水位量测万用表台，测绳套，水表个，秒表及温度计各个。

水位观测。

静止水位洗井后进行静止水位观测，间隔为每小时次，三次数字相同或相差小于即可进行正式抽水。

动水位及水量观测。

动水位主孔观测孔及出水量量测同步进行，时间间隔为以后每隔观测次。

稳定时间以上。

恢复水位观测。

选择次降深稳定结束停泵后立即进行恢复水位观测，时间间隔为，⋯⋯直至与静止水位平齐。

抽水试验分析方法多井抽水试验示意图见图。

根据钻探揭示及含水层分布情况，场地土层以内由黏性土及砂性土组成，其中④粉土④粉土夹粉砂层为微承压含水层，整个场地均匀分布，层顶标高般在左右，其下部粉质黏土为相对隔水层，抽水条件满足含水层水平，均质等厚无限的裘布依假定条件，采用承压完整井的裘布依公式计算渗透系数。

多孔抽水渗透系数计算公式表中承压完整井公式其中，为抽水流量为抽水孔主孔降深，分别为观测孔和观测孔的降深为抽水孔半径为观测孔至主孔距离为观测孔至主孔距离为影响半径为含水层厚度，。

抽水试验成果抽水试验孔成孔时较好的对上部填土层中的潜水进行了封堵，抽水试验较客观地反映了④粉土及④粉土夹粉砂层的透水性能。

根据抽水试验结果见表，渗透系数的平均值为，最大平均值。

设计时渗透系数建议取最大平均值，按取值，影响半径在之间。

流量降深曲线分析场地中微承压含水砂层平均厚左右，抽水历时约，恢复历时约后，抽水主孔出现明显拐点后，水位恢复较慢，再经过观测，水位基本恢复到静止水位。

降深流量随时间变化关系以及水位恢复曲线如图所示，判断为对数型，说明含水层厚度较大透水性较差补给条件较差。

降深分别为，，时，对应的流量分别为，，，可以看出，降深较小时，涌水量随降深加大而增加不明显，主抽水孔降深较大后，涌水量随降深增加有变小的趋势。

结论般较重大工程的基坑降水工程多采用抽水试验确定的水文地质参数进行设计，设计用的水文地质参数是由抽水试验得到的土层组合的综合值，而非各土层参数的简单平均值。

根据钻探结果，拟建车站主体部位较稳定，分布有微承压水含水层④粉土及④粉土夹粉砂层，微承压水头标高在之间，本次抽水试验最大降深为，相应标高为，涌水量为，渗透系数平均值为，最大值为，属透水级，设计使用时建议按最大平均值取值，影响半径在之间。

降水设计方案根据地质勘察报告，本工程基坑开挖范围内主要以淤泥质填土粉质黏土及淤泥质粉质黏土为主，为确保基坑稳定，减少地下水对基坑的影响，根据设计要求，在基坑开挖前采取井点对坑底的储式中等效矩形应力图强度与受压区混凝土最大应力的比值混凝土的抗压强度设计值管片宽度轴向力到受拉钢筋合力点的距离钢筋屈服强度设计值截面的有效高度截面承受的最大轴力，。

将已知数值带入计算可得对受拉面配筋式中矩形应力图强度与受压区混凝土最大应力的比值混凝土的抗压强度设计值管片宽度钢筋屈服强度设计值截面承受的最大轴力，。

其余各符号的解释与前面致。

将已知数值带入计算可得故。

对衬砌管片进行外排配筋时与内排配筋步骤相同弯矩轴力，取和较大者。

对受压面配筋式中各符号的解释与前面致。

将已知数值带入计算可得。

对受拉面配筋式中各符号的解释与前面致。

将已知数值带入计算可得故。

综合所计算的数据，同时考虑到结构的重要性系数为，对于管片的配筋如下内筋为，面积为外筋为，面积为。

验算总的配筋率式中内部配筋的计算面积外部配筋的计算面积，。

式中内部配筋的计算面积外部配筋的计算面积，。

故有，满足配筋要求。

所设计的主筋满足要求。

标准环管片配筋为经上述各项验算，设计的成果为衬砌管片厚度为，每环宽为，管片混凝土强情况下，尽可能布设导线网，以便进行平差处理，提高观测精确度，然后按照测站进行平差，求的各点高程。

施工前，由基点通过水准测量测出隆陷观测点的初始高程，在施工过程中测出高程。

高差即为沉降值。

数据分析与处理地表沉降量测随着施工进度进行，根据开挖部位，步骤及时监测，并将各沉降测点沉降值绘制成沉降变化曲线图沉降变化速度加速度曲线图。

当地表沉降速度过大，加快监测频率，必要时停工检查原因。

建筑物沉降监测本隧道主要由赣江西岸秋水广场起，经赣江中大道后，穿越赣江沿江中大道，经中山西路后与东端的滨江大道站相连接。

赣江两侧道路均为城市主干道，附近还有少量建筑物，所以对影响区的建筑物进行监测。

监测仪器全自动电子水准仪，玻璃钢瓦尺等。

监测方法主要监测建筑物的不均匀沉降，水平位移。

用精密水准仪和电子经纬仪进行量测，在施工过程中注意观测房屋的裂缝情况，根据测量结果来判断建筑物的变形和沉降情况。

布点原则在地表下沉纵向和横向范围内的建筑物应进行有无下沉及倾斜监测，基点的埋设同地表沉降观测相同。

沉降测点埋设，用冲击钻在建筑物基础整流器调制的影响，也不受负载条件的影响，但是该电路需要增加额外的开关器件及驱动电路，在大功率应用中无疑增加了系统的复杂性和成本，而且电感中电流变化的速度也是有限制的，频率较高时控制效果将会受到影响。

本章小结控制技术是整流器发展的关键。

对于整流器，电流控制是整个控制系统的核心部分，电流控制的性能决定了整个系统的性能。

整流器有不同的调制方式。

对三电平整流器固有的中点电位平衡问题静水压力水位距离隧道顶部的高度为。

衬砌拱底反力式中水的容重，取为。

将已知数值带入计算可得考虑特殊荷载作用本设计中特殊荷载指人防地震荷载等。

竖向特殊进行预降水疏干，以加固坑内土体，基坑降水深度控制在坑底以下，且必须保持降水效果。

由于本工程场地所处地质土层渗透系数偏小，普通管井降水无法满足施工需求，故降水井计划采用真空管井。

降水参数设计本工程基坑内降水采用管井降水，管井成孔直径为，井壁管径为，土方开挖前先设置管井，并提前进行降水作业。

潜水位高程，取中值基底标高最深处为，要求降低至基底下，管井埋入深度按超过设置，则潜水含水层厚度水位降落厚水层厚度基坑水位降深降水井封头按计算，井底设置沉积管，地面标高，则滤水管长度降水影响半径，为保证降水效果，取，其中渗水系数通过现场抽水试验测得取平均值约为基坑面积约，则基坑等效半径降水井管长度设计地面标高，潜水面，管井顶高出地面布置，潜水含水层厚度，则降水井长度为。

降水计算基坑日涌水量基坑总蓄水量式中含水层给水度，根据粉砂与黏土给水度经验值为，本工程取含水层体积，基坑面积降水深度即潜水静止水位至基坑底板以下，降水深度浅部地基土原天然含水量，本工程取则单日抽水量根据设计要求，在基坑开挖前进行抽水，以满足基坑开挖的要求，根据基坑总蓄水量及基坑涌水量分析。

日需抽水量本工程围护结构为四周密封结构，理论上考虑为基坑四周水无法渗入基坑内部，基坑内补水只能通过坑底反滤，即在不考虑地表水源补充的情况下，基坑内水量补充路径原先为个方向，四周基底，四周密封后，现仅按基底计算。

根据上述分析，基坑日需抽水量为。

单井出水量计算，故可满足每天出水要求其中为过滤器半径，本工程井壁管径为，故取。

井距确定潜水含水层影响半径即降水影响半径为，为保证降水效果，井距按计算降水井数量确定根据单井抽水能力和单井影响范围两个方面进行考虑单井抽水能力单井抽水量，则降水井数，取口井单井影响范围，布置井数为，取口井。

为满足抽水要求，本工程计划布置口降水井，间距根据本工程基坑平面大小及布置形式按布置。

管井布置以往地铁车站降压井的井位般布置在基坑的两侧外侧，但由于该地铁站场地所限，基坑开挖期间场地东侧人行便道仅有左右，且还有多幢需重点监测的建筑物，布井的空间较小，易引起建筑物的沉降变形。

而在场地西侧是车站的主要施工便道，吊车挖机车辆移动频繁，故本工程降水管井均布置在基坑内侧，管井间距控制在左右，呈梅花型布置，管井与基坑壁距离不得小于，降水井设置数量为口。

同时在基坑东侧布置口观测井，观测井设计井深按计，其结构型式同降水井。

第章地下连续墙施工工艺及质量控制地下连续墙施工工艺施工前的准备场地准备确定和安排机械所需作业面积。

对场地地基进行加固准备好给排水和供电设备。

④保证护壁泥浆的稳定。

挖槽工程地下连续墙的施工是沿墙体的长度方向把地下连续墙划分成许多种长度的施工单元即单元槽段。

单元槽段长度根据设计及施工条件初步确定槽幅平面长度为米。

泥浆施工泥浆是保证地下墙槽段稳定的最根本措施，它主要靠自身的重力及在槽壁表面形成的不透水泥皮来实现其护壁作用。

目前最常用的是膨润土泥浆泥浆