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五章流体力学塔板流体力学验算气体通过塔板的压力降精馏段压力降塔板压力降应为压力降用液柱高表示为其中，为干板压力降，为气体通过液层的压力降，为由表面张力产生的阻力损失。

可忽略当阀全开前当阀全开后当阀刚刚全开时式两式相等，求得的孔速为临界阀孔气速其中，为阀孔气速，为精馏段液体密度，为精馏段气体密度。

当时，可采用式计算干板阻力当时，可采用式计算干板阻力充气液层阻力其中，为充气因数且取。

压力降阀空气速其中，为实排的阀孔数。

根据式计算精馏段塔板平均压力降液柱精馏段塔板平均压力降气体通过塔板的压力降提馏段压力降塔板压力降应为压力降用液柱高表示为其中，为干板压力降，为气体通过液层的压力降，为由表面张力产生的阻力损失。

可忽略当阀全开前当阀全开后当阀刚刚全开时式两式相等，求得的孔速为临界阀孔气速其中，为阀孔气速，为精馏段液体密度，为精馏段气体密度。

当时，可采用式计算干板阻力当时，可采用式计算干板阻力充气液层阻力其中，为充气因数且取。

压力降阀空气速其中，为实排的阀孔数。

提馏段塔板平均压力降液柱提馏段塔板平均压力降流体力学验算二淹塔液泛验算精馏段判断是否成立，如不成立，则要发生液泛当量清液层高其中，为上升气体的压力降米液柱，为板上液层高，为液体通过降液管的压力降米液柱，为板间距，为堰高，为充气系数且对般物系取，易发泡物系取，不易发泡物系取。

根据式计算降液管的压力降根据式计算当量清液层高不能产生液泛淹塔液泛验算提馏段判断是否成立，如不成立，则要发生液泛当量清液层高其中，为上升气体的压力降米液柱，为板上液层高，为液体通过降液管的压力降米液柱，为板间距，为堰高，为充气系数且对般物系取，易发泡物系取，不易发泡物系取。

根据式计算降液管的压力降根据式计算当量清液层高不能产生液泛流体力学验算三物沫夹带精馏段当气体上升时雾沫夹带量气液时，泛点率应小于。

其中，为泛点率且应小于，为降液管宽度，为板上液体流径长，为塔截面积，为板上液流面积，为弓形降液管截面积，为塔径，为泛点负荷系数且查图得，为物性系数且查表正常系统取。

图泛点负荷系数与密度的关系根据式计算液体流径长根据式计算液流面积根据式计算泛点率物沫夹带提馏段当气体上升时雾沫夹带量气液时，泛点率应小于。

其中，为泛点率且应小于，为降液管宽度，为板上液体流径长，为塔截面积，为板上液流面积，为弓形降液管截面积，为塔径，为泛点负荷系数且查图得，为物性系数且查表正常系统取。

根据式计算液体流径长根据式计算液流面积根据式计算泛点率第六章负荷性能图确定雾沫夹带上限线方程雾沫夹带上限线此线表示雾沫夹带量气液时的关系。

塔板的适宜操作区应在此线以下，否则因过多的雾沫夹带而使板效率严重降低。

方程获取的方法是让泛点率为最大值即等于。

根据式可得精馏段雾沫夹带上限线方程为同理根据式可得提馏段雾沫夹带上限线方程为确定液泛线方程液泛线表示降液管内泡沫层高度达到最大允许值时的的关系式。

塔板操作区应在此线以下，否则将可能发生液泛现象，破坏塔的正常操作。

液泛线由下式确定把上式中的物理量代入并整理后可得方程其中，，，，，分别为精馏段气体液体密度，分别为气体液体的体积流量，为阀孔数，为堰高，为堰长，为系数，为降液管底隙高，为板间距，，为充气系数，为液流收缩系数常取。

根据式可得精馏段液泛线方程为同理根据式可得提馏段液泛线方程为液相负荷上限线液相负荷上限线又称降液管超负荷线，此线反映对于液体在降液管内停留时间的起码要求，液体在降液管内停留时间过短，则气泡不能及时放出而进入下层塔板，造成气相返混，降低塔板效率，塔板适宜操作区应在此线左方。

液体在降液管内的停留时间最短不应低于秒钟，依此列方程得根据式可得精馏段液相负荷上限线方程为同理根据式可得提馏段液相负荷上限线方程为液相负荷下限线对于平堰，般取堰上液层高作为液相负荷下限条件，低于此线，便不能保证板上液流均匀分布，降低气液接触效果。

根据式可得精馏段液相负荷下限线方程为同理根据式可得提馏段液相负荷下限线方程为气相负荷下限线气相负荷下限线又称泄漏线，此线表示不发生严重泄漏现象时的最低气体负荷，塔板适宜操作区应在此线上方，气体负荷低于此线，泄漏量将高于，此时塔板效率将降低。

对于型重阀，当阀孔动能因子为时泄漏量接近，可作为气相负荷下限。

即写成的关系其中，为气体流量，为气体密度，为阀孔直径，为阀孔总数。

根据式可得精馏段气相负荷下限线方程为同理根据式可得提馏段气相负荷下限线方程为塔板负荷性能图负荷性能图必须在五条曲线的方程都求出后方可画出，而且精馏段和提馏段必须分别画。

如果操作点落在负荷性能图的五条曲线之外，则设计的结构尺寸有问题，塔不能完成生产任务的要求，需根据操作点的位置修