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的统计，并进行对比分析，可以得出以下几点结论深厚表土静止土压力系数随着深度而增大，远大于浅表静止土压力系数实验装置若采用刚性压力室柔性侧限方式，若柔性介质压缩性过大，则其高压试验结果的初始段较难严格满足侧限条件，获得的应力比不具有意义在定的深度，静止土压力系数有可能逼近，深土水平地压有可能类似原岩应力自重应力的水平应力地压经验公式有可能过低估计了地压的真实大小。

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轴向加载到时，停止加载。

深厚表土试验结果与分析试验数据整理工作在计算机上进行，按分析和绘图需要输出基本数据和计算结果。

输出的基本实测数据为时间轴向应力侧向应力轴向应变，分别得到三组试样的轴向应力关系曲线试样图试样关系曲线中国矿业大学届本科生毕业设计第页试样二试样三图试样关系曲线图试样二关系曲线图试样二关系曲线中国矿业大学届本科生毕业设计第页图至图的的试验结果表明常压通常小于条件下，静止土压力系数般小于，多近似为常量，高压条件的静止土压力系数呈现显著的非线性规律。

加荷过程深部土的系数有别于常压下的变化规律。

随着轴向应力的增加相当于随着深度的增大，系数已远大于常压下土的通常，轴向荷载逐渐有引起试样侧向膨胀的趋势，由于压力室内油的约束，侧向应力也随着不断增加。

超过后，土样更加密实，有趋于常量的趋势，即加荷初期泊松图试样三关系曲线图试样三关系曲线中国矿业大学届本科生毕业设计第页比小，泊松比随着加荷的增大而增大，从而使得侧向应力逐步增大。

因本次实验重塑深土并非饱和土，可以推断随着轴向压力的增大，有可能逐渐逼近于。

结果分析本次实验与文献的实验成果对比分析后表明，高压条件下静止土压力系数具有显著的非线性特征，经典土力学里关于的成果已难以适应这种变化规律，深厚表土的静止土压力有可能在定的深度类似原岩应力自重应力的水平应力。

引言中关于地压经验公式的应等于影响因素影响因素影响因素深土深土。

显然，的经验公式中起决定作用的就是影响因素，通过加入这影响因素的折减，地压的计算完全变成经验的近似计算。

若按照我国取，则影响因素，实际上人为将静止土压力减小了，这样计算的地压有可能比极限理论的主动土压力还小得多，从而使深井建设过程中和其后的井壁井筒承受意料之外的极大地压，并因此产生过大的变形，或破坏。

结论通过对浅表土和深表土的实验结果数据计算水运工程，王广德，李颖，张凤珍，孙百顺沉入粘土中的大圆筒筒内外土压力分布规律及计算方法水道港口，姜安龙，张少芹，曹慧兰，郭云英，高大钊静止侧压力系数及其试验方法南昌航空工业学院学报自然科学版，翻译部分英文原文，，，中国矿业大学届本科生毕业设计第页，，，，﹤故为小偏心受压构件。

按式上式计算时，应满足，虽然但﹤故按构造配筋，且应满足。

单侧配筋率，故，选总配筋率﹥表架柱纵向钢筋计算表柱号柱柱层次实配钢筋总配筋率东北石油大学本科生毕业设计论文斜截面受剪承载力计算各种框架柱的箍筋配置见表。

以第层柱为例进行计算。

由前可知，对二级抗震等级，上下柱柱端弯矩设计值为，则框架柱的剪力设计值为﹤满足要求取其中为较大的柱下端值，而且不应考虑，故为设计值除以，为设计值除以，与相应的轴力。

﹥，取﹤故该层柱应按构造配置箍筋。

柱端加密区的箍筋选用肢。

查表可得层柱底的轴压力比。

另外，可查得，则最小体积配箍率为取，，则。

根据构造要求，取加密区箍筋为，加密区位置及长度按规范要求确定为非加密区还应满足，故箍筋取。

长度规范要求确定为柱端取截面高度，柱净高的及三者中最大值，即取为。

柱根不小于净高的，取为。

东北石油大学本科生毕业设计论文表框架柱箍筋数量表柱号层次实配钢筋加密区非加密区柱柱框架梁柱节点核芯区截面抗震验算以层中节点为例。

由节点两侧梁的受弯承载力计算，节点核芯区的剪力设计值，因节点两侧梁不等高，计算时取两侧梁的平均高度，即本设计框架为二级抗震等级，应按下式计算节点的剪力设计值。

式中，分别为梁截面高度及有效高度梁受压的统计，并进行对比分析，可以得出以下几点结论深厚表土静止土压力系数随着深度而增大，远大于浅表静止土压力系数实验装置若采用刚性压力室柔性侧限方式，若柔性介质压缩性过大，则其高压试验结果的初始段较难严格满足侧限条件，获得的应力比不具有意义在定的深度，静止土压力系数有可能逼近，深土水平地压有可能类似原岩应力自重应力的水平应力地压经验公式有可能过低估计了地压的真实大小。

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