（定稿）银杏叶冻干粉项目实施计划方案4（喜欢就下吧） ㊣ 精品文档 值得下载

水平方向受力图图图水平方向力矩图垂直面的支反力作垂直面里的轴的受力简图图垂直受力分析知得，做出竖直方向的受力图和弯矩图图图垂直方向受力图图图垂直方向力矩图总弯距的计算作出输出轴的扭矩图图扭矩图表轴上载荷计算表载荷水平面垂直面支反力弯矩总弯矩扭矩齿轮齿条的设计选定齿轮齿条类型，精度等级，材料及齿数。

抽油机的速度不高，故选用级精度材料选择。

由表选择齿轮齿条的材料为，硬度为。

选择齿轮的齿数，齿条齿数按齿面接触强度设计由设计计算公式进行计算，即确定公式内的各计算数值试选载荷系数计算齿轮传递的转矩。

由表选取齿宽系数由表差的材料的弹性影响系数。

由图按齿面硬度查的齿轮齿条的接触疲劳强度极限由式计算应力循环次数。

由图取接触疲劳寿命系数计算接触疲劳许用应力。

取失效概率为，安全系数，由式得计算试算齿轮分度圆直径，代入中较小的值。

计算圆周速度。

计算齿宽。

计算齿宽与齿高直逼。

模数齿高计算载荷系数。

根据，级精度，查的动载荷系数直齿轮，由表查的使用系数为由表定的现实意义的。

近几年来，我国油井数量急剧增多，用常规游梁抽油机开发稠油，采油量泵效耗能采油成本等各项技术经济指标较差，因而阻碍了常规游梁抽油机的技术发展。

为更经济更合理地开发我国稠油资源，必须大力开发我国的无游梁长冲程抽油机。

我国东部油田大部分已进入三期采油，低压油井增多，西部油田大部分为沙漠深井超深井，鄂尔多斯盆地也多为低渗油井，这些井的陆续增多使长冲程抽油机显得尤为重要，另外本抽油机还适用于稠油的开采。

目前我国的长冲程抽油机还不能完全满足我国油田开采的需要，长冲程抽油机正处于发展阶段，品种与规格不全，使用数量不多。

因此需要大力发展新型长冲程抽油机。

齿轮齿条抽油机简单的设计，直接驱动，已安装，便捷，高效环保等多项优点使得本抽油机有很大的潜力和很好的市场前景，设计小结本次设计的主要任务是新型传动抽油机的设计与分析。

通过这次毕业设计，巩固和加强了以前所学过的理论知识，对传动装置的设计有了较深刻的认识和了解，同时对整体机械设计的基本方法也有了进步的了解。

具体工作情况总结为以下几点，由于抽油机的冲程为，齿轮齿条传动，使用正反转电机，抽油机必须可以实现无级变速，又因为超长冲程抽油机抽油时齿条要正反转交替上下进行。

为了稳定方面，我选用系列变频调速电机，此电机可以实现之间转速的调节，并且可以实现频繁的正反转，为了速度稳定期间，再在电机出口加上个变频调速器，稳定输出速度。

，传动装置的设计采用级斜齿圆柱齿轮传动。

减速器结构选用展开式，因为根据要求输出轴的转速为，载荷为，所以其承载能力和速度均符合要求传动比恒定我选取传动比因为选用系列电机后又采用了变频调速器调节速度，计算中心距计算齿轮宽度取，轴的设计初步确定轴的最小直径先按式初步估算轴的最小直径。

选取轴的材料为钢，调质处理。

根据表，取，于是得输出轴的最小直径显然是安装联轴器处轴的直径。

为了使所选的轴的直径与联轴器的孔径相适应，故需同时选取联轴器型号。

联轴器的计算转矩，查表，考虑到转矩变化很小，故取，则按照计算转矩应小于联轴器公称转矩的条件，查标准或手册，选用型弹性柱销联轴器，其公称转矩为半联轴器的孔径，故取，半联轴器长度，半联轴器与轴配合的毂孔长度。

轴的结构设计拟定轴上零件的装配方案本题的装配方案已在前面分析比较，现选用图所示的装配方案。

根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度为了满足半联轴器的轴向定位要求，轴段右端需制出轴肩，故取段的直径ⅢⅡ左端用轴端挡圈定位，按轴端直径取挡圈。

半联轴器与轴配合的毂孔长度，为了保证轴端挡圈只压在半联轴器上而不压在轴的端面上，故取。

初步选择滚动轴承。

因轴承同时受有径向力和轴向力的作用，故选用单列圆锥滚子轴承。

参照工作要求并根据ⅢⅡ，由轴承产品目录中初步选取基本游隙组，标准精度级的单列圆锥滚子轴承，其尺寸为故，ⅧⅦⅧⅦⅣⅢ而右端滚动轴承采用轴肩进行定位。

由手册上差得型轴承的定位轴肩高度，因此，取取安装齿轮处的轴段ⅣⅤ的直径ⅤⅣ齿轮的左端与左轴承之间采用套筒定位。

已知齿轮轮毂的宽度为，为了使套筒端面可靠地压紧齿轮，此轴段应略短于轮毂宽度，故取ⅤⅣ。

齿轮的右端采用轴肩定位，轴肩高度，故取，则轴环处的直径ⅥⅤ。

轴环宽度，取ⅥⅤ。

轴承端盖的总宽度为由减速器及轴承端盖的结构设计而定。

根据轴承端盖的装拆及便于对轴承添加润滑脂的要求，取端盖的外端面与半联轴器右端面间的距离参看图，故取ⅢⅡ。

取齿轮距箱体内壁之距离，锥齿轮与圆柱齿轮之间的距离参看图。

考虑到箱体的铸造误差，在确定滚动轴承位置时，应距箱体内壁段距离，取参看图，已知滚动轴承宽度，大锥齿轮轮毂长，则ⅣⅢⅥⅤⅦⅥ至此，已初步确定了轴的各段直径和长度。

轴上零件的周向定位齿轮，半联轴器与轴的周向定位均采用平键连接。

按ⅤⅣ由表查得平键截面，键槽用键槽铣刀加工，长为，同时为了保证齿轮与轴配合有良好的对中性，故选择齿轮轮毂与轴的配合为同样，半联轴器与轴的连接，选用平键为，半联轴器与轴的配合为。

滚动轴承与轴的周向定位是由过度配合来保证的，此处选轴的直径尺寸公差为确定轴上圆角和倒角尺寸参考表，取轴端倒角为，各轴肩处的圆角半径见图轴的校核在确定轴承的支点时，从手册中查取值。

因此，简支梁端支点到段齿轮的距离为。

第二轴承到另齿轮的距离为。

由前面计算可知。

求低速级大齿轮上的力因已知大齿轮分度圆直径为求轴上的载荷求水平面支座反力作水平面里的轴的受力简图图水平受力分析知得，做出水平方向的受力图和弯矩图图图所以输数据的过程中要对数据进行加密，例如使用密钥加密数据和数字签名技术等，保证客户的权益不受到损失。

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十收益来源信息服务商品贸易代理商品交易平台服务十二收益预测与投资回报平均年收益率第年盈亏平衡第二年第水平方向受力图图图水平方向力矩图垂直面的支反力作垂直面里的轴的受力简图图垂直受力分析知得，做出竖直方向的受力图和弯矩图图图垂直方向受力图图图垂直方向力矩图总弯距的计算作出输出轴的扭矩图图扭矩图表轴上载荷计算表载荷水平面垂直面支反力弯矩总弯矩扭矩齿轮齿条的设计选定齿轮齿条类型，精度等级，材料及齿数。

抽油机的速度不高，故选用级精度材料选择。

由表选择齿轮齿条的材料为，硬度为。

选择齿轮的齿数，齿条齿数按齿面接触强度设计由设计计算公式进行计算，即确定公式内的各计算数值试选载荷系数计算齿轮传递的转矩。

由表选取齿宽系数由表差的材料的弹性影响系数。

由图按齿面硬度查的齿轮齿条的接触疲劳强度极限由式计算应力循环次数。

由图取接触疲劳寿命系数计算接触疲劳许用应力。

取失效概率为，安全系数，由式得计算试算齿轮分度圆直径，代入中较小的值。

计算圆周速度。

计算齿宽。

计算齿宽与齿高直逼。

模数齿高计算载荷系数。

根据，级精度，查的动载荷系数直齿轮，由表查的使用系数为由表定的现实意义的。

近几年来，我国油井数量急剧增多，用常规游梁抽油机开发稠油，采油量泵效耗能采油成本等各项技术经济指标较差，因而阻碍了常规游梁抽油机的技术发展。

为更经济更合理地开发我国稠油资源，必须大力开发我国的无游梁长冲程抽油机。

我国东部油田大部分已进入三期采油，低压油井增多，西部油田大部分为沙漠深井超深井，鄂尔多斯盆地也多为低渗油井，这些井的陆续增多使长冲程抽油机显得尤为重要，另外本抽油机还适用于稠油的开采。

目前我国的长冲程抽油机还不能完全满足我国油田开采的需要，长冲程抽油机正处于发展阶段，品种与规格不全，使用数量不多。

因此需要大力发展新型长冲程抽油机。

齿轮齿条抽油机简单的设计，直接驱动，已安装，便捷，高效环保等多项优点使得本抽油机有很大的潜力和很好的市场前景，设计小结本次设计的主要任务是新型传动抽油机的设计与分析。

通过这次毕业设计，巩固和加强了以前所学过的理论知识，对传动装置的设计有了较深刻的认识和了解，同时对整体机械设计的基本方法也有了进步的了解。

具体工作情况总结为以下几点，由于抽油机的冲程为，齿轮齿条传动，使用正反转电机，抽油机必须可以实现无级变速，又因为超长冲程抽油机抽油时齿条要正反转交替上下进行。

为了稳定方面，我选用系列变频调速电机，此电机可以实现之间转速的调节，并且可以实现频繁的正反转，为了速度稳定期间，再在电机出口加上个变频调速器，稳定输出速度。

，传动装置的设计采用级斜齿圆柱齿轮传动。

减速器结构选用展开式，因为根据要求输出轴的转速为，载荷为，所以其承载能力和速度均符合要求传动比恒定我选取传动比因为选用系列电机后又采用了变频调速器调节速度