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钢结构有限元分析设计 钢结构有限元分析设计

格式:RAR 上传:2026-01-16 13:40:20
和控制室两部分是属于同个模型,应该分别建立。由于承载核心部件破碎机的是破碎平台,所以先从破碎平台开始建立模型,再定义材料单元类型截面形状还要兼顾后续进程。图.为破碎站右视图,共有四层的结构第层,放置传送带,传送带把破碎机破碎下来的物料运走,第二层,放置核心部件破碎机器,第三层和第四层,主要是放置破碎机。最顶层有控制室和起重机。图.破碎站右视图破碎站钢结构的弹性模量,泊松比,质量密度。破碎站由支撑件型钢和斜支撑角钢组成。在结构离散化时,由于角钢和其它部位铰接,铰接是具有相同的线位移,而其角位移不同。只承受轴向力,而且无其它方向的弯矩,所以型钢用梁单元模拟,角钢用杆单元模拟。破碎站是由料仓与给料机和破碎平台与控制室两部分组成,故分别对这两部分进行计算。离散后,破碎平台和控制室共个单元,其中梁单元个,杆单元个,节点总数个,整体限元模型如图所示。图.破碎平台和控制室有限元模型这个模型的破碎平台是主要承载,破碎机自重载荷最大驱动扭矩物料冲击载荷上罩和下溜槽自重载荷和破碎机动力载荷等系列重要载荷的重要部位,采用的支撑件型钢和斜支撑角钢的面积都是最大的,所以在建立模型的过程中,控制单元长度大致是控制室的半,这样保证重要部位的精度,同时也符合网格划分的粗精结合的基本原则。控制室采用的支撑件型钢和斜支撑角钢的面积都是较小的,主要承载,起重设备及起重载荷控制室载荷走道平台载荷结构风荷载等。破碎站钢结构立柱底部与基础相连,故立柱底部按固定端处理,即每根立柱底端的个自由度都加以约束。破碎平台与上部控制室采用铰接连结,故破碎平台与上部控制室在模型中采用特殊的方法进行连接。破碎平台的重要部分如下图破碎平台的有限元模型,共个单元,个节点。在建立模型的过程中型钢和斜支撑角钢的连接处的节点坐标,应该进行必要的记录和严格的控制。最忌讳到后期要建立新的连接的时候,发现没有合适的节点。因为当单元部分建立好的时候,后加节点,再改单元,修改的工作量将十分巨大。尤其在加载荷以后,加在单元的压力载荷会因为单元号的改变而移动位置,严重情况会导致加的载荷难以再修改,再进行重新加载荷非常麻烦。图.破碎平台的有限元模型.载荷等效计算主要结构截面几何参数破碎站主要结构采用型钢梁,截面尺寸如图所示,各截面横截面积,截面惯性矩,和极惯性矩如下。图.截面尺寸破碎平台四根支撑立柱,破碎平台横梁,控制室立柱,水平横梁,斜支撑的横截面积破碎平台结构载荷主要结构断面形式立柱断面水平梁断面斜支撑载荷情况破碎机自重载荷破碎机动力载荷垂直载荷系数电机侧.非电机侧.水平载荷系数.最大驱动扭矩过载扭矩物料冲击载荷或堵料载荷走道平台载荷按考虑结构风荷载按.考虑地震载荷地震烈度度上罩和下溜槽自重载荷支撑结构自重载荷控制室及起重维护结构载荷主要结构断面形式立柱断面水平梁断面斜支撑载荷情况起重设备及起重载荷其中设备起重量控制室载荷走道平台载荷按考虑结构风荷载按.考虑地震载荷地震烈度度支撑结构自重载荷破碎平台实际等效计算结果风载荷数值.位置方向的迎风梁。数值.位置方向迎风梁。破碎机自重载荷数值.位置非电机侧支撑梁。数值.位置电机侧支撑梁。数值.位置方向与风载荷相同,水平作用在支撑梁。物料冲击载荷数值.位置破碎机支撑梁。上罩和下溜槽自重载荷数值.位置破碎机支撑梁。起重设备及起重载荷数值位置控制室顶层横梁。控制室载荷控制室支撑梁,位置沿重力方向,在控制室支撑梁与控制室结合处。数值.破碎平台的走道平台载荷。数值.位置控制室顶层横梁。控制室走道平台载荷第层走道平台长其载荷。数值.位置如图.。控制室第二层和第三层平台长相同。数值.位置如图.。控制室顶层走道平台载荷。数值.位置如图.。图.破碎平台的载荷图.有限元分析结果破碎平台与控制室整体位移分析变形是材料力学中种重要的应变分析还包括转角等,位移计算结果如下。由于风载荷在平面的作用面积很大,在顶层的向梁和其它两个方向的梁相比较较长,最大位移位于结构顶层,位移值为.,在破碎平台顶层的两根梁,变形也较大,因为它承载起重设备及起重载荷控制室载荷走道平台载荷向的结构风荷载等,如图.所示。图.破碎平台和控制室整体变形方向最大位移为.,出现位置和最大挠度出现的位置相同由于方向结构刚度较大,故方向位移较小,其最大值为.,位于破碎平台顶层的那两根上,主要由起重设备及起重载荷控制室载荷走道平台载荷引起方向最大位移为.,位于破碎平台的横梁上,它是由风载荷引起的,所以最小。顶层横梁结果通过观察整体的弯曲应力图发现由沿着工字钢中间平面弯矩引起的最大应力部位为位于破碎平台顶层的那两根上,即与方向的挠度相同。它的弯矩如图.,它的左右两边的不对称性是由于风载荷引起的,最小值是.。图.控制室顶层横梁局部坐标轴的弯矩图相对应的应力为最大值为。最小的值是.,出现的位置与对应的弯矩出现的位置相同。图.控制室顶层横梁局部坐标轴弯曲应力图破碎机支撑梁结果对于其底部的两根承载破碎机器的那两根梁,承载找主要的载荷,虽然有同截面的若干根梁焊接上,并且有大截面的斜支撑,即字梁进行连接,以保证大截面工字钢的四边型稳定性。它的弯矩是.。图.控制室顶层横梁局部坐标轴的弯矩图最危险的位置是在与垂直方向上相接触的那点上,这里的要接触两个大型工字钢和四个斜支撑,这样更容易产生应力集中。由于结构的对称性,两根钢梁的最值相同。所以校核根就可,它的应力也是出现在相同的位置,最小的应力是.,最大价值.。图.控制室顶层横梁局部坐标轴弯曲应力图破碎机立柱计算结果工字钢的轴向拉伸也是应该考虑的,最大的拉力是在迎风面的控制室的铅直梁上,它的最大轴向力,如图.是,对应的最大轴向应力,图.破碎平台立柱轴向力图如图.为,.。出现的位置为控制室的铅直梁与破碎平台铰接处。最大的应力为.。它的值不是很大,但是由于是铰接处,对于分析还是很有意义的。图.破碎平台立柱轴向应力图受料仓与给料机的钢结构有限元分析.建立有限元模型如图.破碎站主视图和图.破碎机布置图,它的工作过程是卸料卡车间歇把最大入料粒度为的煤块倒入受料仓,受料仓存储大粒度煤块。刮板给料机把受料仓的大粒度的煤块连续的刮给破碎平台的破碎机。破碎机把最大入料粒度为的煤块破碎成最大排料粒度为的煤块,煤块由底部的传送带传出。图.破碎站主视图图.破碎机布置图破碎站钢结构的弹性模量,泊松比,质量密度。破碎站由支撑件型钢和斜支撑角钢组成。在结构离散化时,由于角钢和其它部位铰接,铰接是具有相同的线位移,而其角位移不同。承受轴向力,不承受在其它方向的弯矩,相当于二力杆,所以型钢用梁单元模拟,角钢用杆单元模拟。破碎站是由受料仓与给料机和破碎平台与控制室两部分组成,故计算时是分别对这两部分进行的。离散后,受料仓和给料机共个单元,其中梁单元个,杆单元个,节点总数为个,有限元模型如图和图所示。图.受料仓与给料机有限元模型图.受料仓与给料机有限元模型俯视图.载荷等效计算主要结构截面几何参数破碎站主要结构采用型钢梁,截面尺寸如图.所示,各截面横截面积,截面惯性矩,和极惯性矩如下。图.截面尺寸料仓及给料机支撑结构料仓及给料机六根支撑立柱.,料仓面横梁和给料机面横梁,料仓面和面横梁,给料机两根纵梁,给料机六根横梁,其它横梁,斜支撑的横截面积实际载荷情况给料机自重载荷最大驱动扭矩给料机动力载荷垂直载荷系数.水平载荷系数.受料仓支撑柱实际支撑物料载荷给料机尾部受仓压载荷给料机前部物料载荷物料冲击载荷或偏心弯矩载荷作用于每个仓柱上走道平台载荷沿设备两侧考虑走道宽度为米,按考虑结构风荷载按.考虑地震载荷地震烈度度料仓自重载荷清扫溜槽自重导料挡板自重载荷支撑结构除滑橇自重实际等效计算结果走道平台载荷数值.位置垂直作用在给料机两根纵梁上。风载数值.位置方向的迎风梁上。驱动扭矩数值•位置纵梁的前端,由破碎平台传递过来。料机尾部受仓压载荷数值.位置纵梁的尾部,方向为重力方向。给料机前部物料载荷位置纵梁的截面到给料机前端。数值.导料挡板自重数值.位置垂直作用在给料机两根纵梁上。清扫滑溜槽自重数值.位置垂直作用在给料机两根纵梁上。图.作用在受料仓与给料机上的压力载荷模型受料仓支撑柱支撑物料载荷数值位置受料仓每根支撑柱的顶端,方向为重力方向。物料冲击载荷数值.•位置受料仓每根支撑柱的顶端,方向由右手定则判断。给料机自重载荷位置受料仓每根支撑柱的顶端,方向为重力方向。位置受料仓每根支撑柱的顶端,其水平载荷方向与风载相同。图.作用在受料仓与给料机上的集中载荷模型图.受料仓与给料机的载荷模型.有限元分析结果受料仓与给料机整体位移最大方向的位移出现在受料仓连结面的水平横梁上,其值为.,如图.所示,主要是由物料冲击载荷和给料机自重载荷的水平分量引起的。图.受料仓与给料机的方向变形最大方向位移位于给料机纵梁最前端,如图.所示,其中方向位移为.,主要是由刮板给料机的驱动扭矩和给料机前部的物料载荷共同引起的。图.受料仓与给料机的方向变形如图.所示,方向位移为.,最大等效位移在给料机纵梁最前端,位移为.,这里属于悬臂梁,虽然有大截面的斜支撑,但是却是要重点分析的部位。图.受料仓与给料机的方向变形如图.受料仓与给料机的整体变形,其中方向的分量占的比重最大,它的方向和主要载荷在同个方向。其它方向的分量所占的比重比较小。整体变形的最大数值为.。图.受料仓与给料机的整体的变形分析部位图为了便于对出现危险部位位置的描述,参考图.危险部位侧视图图.危险部位侧视图截面纵梁尾部截面斜支撑截面纵梁中部截面截面斜支撑斜支撑和纵梁的铰接处纵梁前端如图.在方向为实际物体的重力方向,也是立柱的方向。方向为纵梁的方向。纵梁与水平面上倾度。在垂直纸面的方向有横梁连接立柱和纵梁。支撑立柱结果轴向力如图.所示。由图可见,支撑立柱受到轴向压力作用,面的两根立柱轴向力较小,面两根立柱轴向力大,最大轴向力作用面立柱底部至第根水平横梁之间,其值为。图.立柱轴向力图轴向应力如图.所示。对应的最大轴向应力为.。因为这几根立柱的截面几何参数样,所以出现的位置与轴向力相同。图.立柱轴向应力图相对于立柱梁单元局部坐标轴的弯矩如图.所示,面两根立柱弯矩较大,最大弯矩位于面立柱顶端,最大值.•,最小弯矩位于面立柱顶端,最小值.•,图.局部坐标轴的弯矩图对应的应力如图.所示,最大应力为.。最小应力为.。图.局部坐标轴的弯曲应力图相对应立柱梁单元局部坐标轴的弯矩如图.所示,最大弯矩位于面中风载作用面的立柱,底部最大弯矩.•,在面拉筋连结点处弯矩数值为.•,面第根水平横梁处弯矩为.•,图.局部坐标轴的弯矩图对应的应力如图.所示,面中风载作用面立柱底部应力为.,底部连结点处应力为.,面第根水平横梁处应力为.。图.局部坐标轴的弯曲应力图两根纵梁结果两根纵梁轴向力如图.,可见两根纵梁轴向应力很小,最大轴向力,位于面和纵梁与斜支撑的接触之间。这里的变形也是最大的。轴的方向与大部分的载荷方向近似垂直。在斜支撑与纵梁连接到纵梁的前端只承受弯矩,不承受轴向力。图.两根纵梁轴向力图两根纵梁轴向应力如图.所示,可见两根纵梁轴向应力很小,最大轴向应力.,位于面和纵梁前端之间。图.两根纵梁轴向应力图相对于纵梁梁单元局部坐标轴的弯矩如图.所示,其最小弯矩.•,位于斜支撑与纵梁连接处,这里的弯矩最大
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