[定稿]40吨π型结构轨道式集装箱门式起重机金属结构设计开题报告.doc
[定稿]40吨π型结构轨道式集装箱门式起重机金属结构设计说明书.doc
CAD-集装箱门式起重机最后稿123.dwg (CAD图纸)
CAD-门式起重机支腿最后稿12.dwg (CAD图纸)
CAD-门式主梁最后稿12.dwg (CAD图纸)
CAD-小车架12.dwg (CAD图纸)
外文文献翻译--GPS在轮胎式集装箱起重机上的应用.doc
1、验算中间界面的疲劳强度跨中最大弯矩为跨中的最小弯矩为,满载小车在悬臂极限位置验算主腹板受拉翼缘板焊缝点的疲劳强度图主梁截面应力循环特性根据工作级别,应力集中等级及材料,查得焊缝拉伸强度许用应力为验算横隔板下端焊缝与主腹板连接处点疲劳强度应力循环特性根据工作等。
2、法兰方式联结主梁分成三段,用高强度螺栓联结以方便运输和安装。在运输过程中的箱型结构,门架与门腿成型,门腿内设直梯,主梁上设有人孔,以方便人员进如进行内部结构检查。门架与主梁用法兰方式联结主梁分成三段,用高强度螺栓联结以方便运输和安装。在运输过程中,注意枕木的。
3、大弯矩截面的疲劳强度。由于水平惯性载荷产生的风载产生的应力相对较小,为了简化计算故忽略。主梁自重弯矩图主梁自重弯矩满载小车在跨中时对主梁的弯矩图集中载荷作用的弯矩满载小车在悬臂极限位置时的弯矩图集中载荷作用的弯矩由此可见主梁中间位置截面的疲劳破坏最严重,以下。
4、起重机的设计和校核均按我国国家现行标准起重机设计规范和起重机械安全规程的相应规定执行,以保证本起重机在集装箱装卸作业时正常工作。本机金属结构均是钢板焊接而成的箱型结构,门架与门腿成型,门腿内设直梯,主梁上设有人孔,以方便人员进如进行内部结构检查。门架与主梁用。
5、上的切应力为式中为主梁的过四边中心线的截面面积点的应力点的应力验证合格点的应力小车位于悬臂极限位置处主梁支腿根部截面的强度计算仍然验算该截面的点的强度主腹板上边的切应力为点的应力点的应力点点的应力疲劳强度计算桥架工作级别为,应按载荷组合计算Ⅰ计算主梁跨中的最。
6、级材料为,横隔板采用双面连续贴角焊缝连接,底板与受拉翼缘板的间隙距离为,应力集中等级为。查得。符合要求。主梁稳定性计算整体稳定性整体稳定性符合要求。局部稳定性翼缘板稳定性需设置条纵向加劲肋在垂直中心线处,不再进行验算。距相对主梁桥梁的长度过小,故计算时将车轮。
7、搁置点应我国国家现行标准起重机设计规范和起重机械安全规程的相具起横移和旋转,保证司机有良好的视线,以便准确对箱操作。本起重机各机构均为工作性机构。即都能带载动作,完成英尺或英尺集装箱的起升下降横移旋转及整机沿堆场轨道运行。起重机的设计和校核均按海工作风压Ⅱ非。
8、。偏轨箱形梁弯心在梁截面的对称形心在轴上,不考虑翼缘板外伸部分弯心至主腹板中线的距离为图扭转载荷计算轨高移动扭转力为主梁内力计算主梁垂直平面所受的内力小车位于跨中央对主梁产生的垂直弯矩图垂直面受力分析图小车位于跨中位置时主梁垂直截面内力分析跨中内扭矩为跨中主。
9、工作风压Ⅲ材料钢工作级别主梁设计基本尺寸设计取主梁高度根据设计通行走控制电路,面点亮松轨指示灯,行走电动机正向或反向接触器动作,起重机启动运行。停车时,操纵杆手柄扳回位,行走电动机失电,此时行走制动器不立即刹车,起重机可以籍惯行滑行主梁上翼缘的静矩为主腹板边。
10、下面。满载小车在主梁跨中央支腿下面采用车轮台车,个组刚性支腿端总静轮压由查得偏斜侧向力为满载小车在主梁左端极限位置刚性支腿下端车轮总静轮压为扭转载荷偏轨箱形梁有垂直载荷和水平惯性力的偏心作用而产生的移动扭矩,其他载荷产生的扭矩较小而且作用方向相反,故不做考虑。
11、腹板所受剪力为小车位于悬臂极限位置,对主梁跨端或悬臂根部产生的垂直弯矩图小车位于悬臂极限位置时主梁垂直截面内力分析小车位于悬臂极限位置处主梁支腿端部截面所受扭矩小车位于悬臂极限位置处主梁支腿端部截面所受剪力为主梁截面水平载荷产生的内力小车位于跨中时产生的水平。
12、压力计算为点压力,作为集中载荷,作用于主梁上的移动载荷。由于简便起见用代替端梁自重分配于主梁端部为固定集中载荷惯性载荷根主梁上的小车惯性力为根主梁自重的惯性力端梁自重作用在主梁端的惯性力为偏斜运行侧向力由于本起重机采用刚柔性支腿,故侧向力主要作用在刚性支腿架。
参考资料:
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