1、力所以故计算压力内筒体和底封头既受内压作用又受外压作用，按内为刚性轴时，且所以满足该条件。按强度计算混合轴的轴径受强度控制的轴径按下式求得式中轴上扭矩和弯矩同时作用时的当量扭矩轴材料的许用剪应力轴上扭矩按下式求得包括传动侧轴承在内的传动装置效率，按附录选取，则。

2、混合压则取，按外压则取夹套筒体和夹套封头厚度计算夹套材料选择热轧钢板，其夹套筒体计算壁厚夹套采用双面焊，局部探伤检查，查过程设备设计表得则查过程设备设计表取钢板厚度负偏差，对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，可取腐蚀裕量，对于碳钢取腐蚀裕量，故内筒体厚度附加量，。

3、性轴的初值取许用偏心距组合件重以所以总位移及其校核对于刚性轴所以验算应满足下列条件轴封处允许径向位移按下式计算径向位移系数，按附录选取所以则满足轴径的最后确定由以上分双轴无重力粉体混合机混合单元的设计摘要常温屈服极限。计算夹套内压介质密度液柱静压力最高压力设计。

4、内，壳体承受内压所需设计厚度之外的多余金属面积为故可见仅就大于,故不需另行补强。最大开孔为入孔，而入孔不需另行补强，则其他接管均不需另行补强。.混合器的选型桨径与罐内径之比叫桨径罐径比,涡轮式叶轮的般为，涡轮式为快速型，快速型混合器般在时设置多层混合器，且相邻。

5、跨轴轴承径向游隙按照附录．选取，因此传动侧轴承游隙传动侧轴承为滚动轴承单跨轴末端轴承游隙该侧轴承为滑动轴承当时，求得的即为轴封处的总位移，所以由流体径向作用力所引起轴上任意点离图中轴承距离处的位移。圆盘组合质量偏心引起的离心力按下式求得。对于单跨轴上式中，对刚。

6、以轴上弯矩总和应按下式求得径向力引起的轴上弯矩的计算对于单跨轴，径向力引起的轴上弯矩可以近似的按下式计算第个混合器的流体径向力应按下式求得式中流体径向力系数，按照附录.有第个混合器功率产生的扭矩第个混合器的设计功率，按附录.有两个混合器为同种类型则所以所以混合。

7、套厚度附加量。根据钢板规格，取夹套筒体名义厚度。对于单跨轴所以而由轴向推力引起作用于轴上的弯矩的计算。的粗略计算当或轴上任混合器时，取故所以所以所以前面计算中取轴径为，故强度符合要求。按轴封处或轴上任意点处处允双轴无重力粉体混合机混合单元的设计摘要所以单跨混合。

8、混合器为叶片式混合器及混合轴为刚性轴时，且所以满足该条件。按强度计算混合轴的轴径受强度控制的轴径按下式求得式中轴上扭矩和弯矩同时作用时的当量扭矩轴材料的许用剪应力轴上扭矩按下式求得包括传动侧轴承在内的传动装置效率，按附录选取，则所以轴上弯矩总和应按下式求得径向。

9、传动侧支点的夹持系数的选取传动侧轴承支点型式般情况是介于简支和固支之间，其程度用系数表示。采用刚性联轴节时取。所以根据混合轴的抗震条件当混合介质为液体液体，混合器为叶片式混合器及混合轴为径向位移验算轴径因轴承径向游隙所引起轴上任意点离图中轴承距离处的位移。对于。

10、件当混合介质为液体液体，混合器为叶片式混合器及混合轴为双轴无重力粉体混合机混合单元的设计摘要所以单跨混合轴传动侧支点的夹持系数的选取传动侧轴承支点型式般情况是介于简支和固支之间，其程度用系数表示。采用刚性联轴节时取。所以根据混合轴的抗震条件当混合介质为液体液体。

11、引起的轴上弯矩的计算对于单跨轴，径向力引起的轴上弯矩可以近似的按下式计算第个混合器的流体径向力应按下式求得式中流体径向力系数，按照附录.有第个混合器功率产生的扭矩第个混合器的设计功率，按附录.有两个混合器为同种类型则所以所以混合轴与各层圆盘的组合质量按下式求得。

12、与各层圆盘的组合质量按下式求得。对于单跨轴单跨轴段轴的质量所以故混合轴与各层双轴无重力粉体混合机混合单元的设计摘要所以单跨混合轴传动侧支点的夹持系数的选取传动侧轴承支点型式般情况是介于简支和固支之间，其程度用系数表示。采用刚性联轴节时取。所以根据混合轴的抗震条。

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