全系数为四机械加长杆处的强度校核带有机械加长杆的立柱，在机械加长杆与活柱联结处，靠卡环来承受和传递载荷，所以，先对卡环进行强度校核。其中油缸工作时所能承受的最大压力挤压面积，活柱材料卡环材料钢，，所以卡环与活柱端部的挤压强度验算卡环与加长杆局部的挤压强度验算卡环的剪切强度卡环宽度为。第五节前梁完全伸出状态受力分析及校核前梁能及时支护及时向前伸出，则太原理工大学阳泉学院毕业设计说明书受力分析如图联立式计算得太原理工大学阳泉学院毕业设计说明书画出剪力图和弯矩图如下图分析前梁和后梁所受剪力和弯矩前梁所受剪力和弯矩均远小于后梁后梁经校核完全能够承受，而且结构相同，所以无需进步校核。第六节销轴的强度校核前梁与后梁铰接处取前梁完全伸出状态为销轴所受合力。则为销轴的剪切面积。安全系数为销轴采用等合金结构铜，取屈服极限。故此处销轴安全。二前梁与千斤顶铰接处取前梁完全伸出状态剪力图弯矩图太原理工大学阳泉学院毕业设计说明书则为销轴的剪切面积。安全系数为销轴采用等合金结构铜，取屈服极限。故此处销轴安全。三上连杆与后梁的铰接处则为销轴的剪切面积。安全系数为销轴采用等合金结构铜，取屈服极限。故此处销轴也安全。四顶梁与尾梁铰接处则为销轴的剪切面积。安全系数为销轴采用等合金结构铜，取屈服极限。故此处销轴也安全。太原理工大学阳泉学院毕业设计说明书第六章常见故障及其排除液压支架出厂时己经过严格的验收。主要结构件和液压元件的强度足够，性能可靠，在正常情况下，般不会发生大的故障。但是，支架在井下使用过程中，由于煤层地质条件复杂，影响因素较多，加之如果在维护方面存在不足和误操作时，则支架出故障也是难免的。因此，必须加强对综采设备的维护管理，使支架不出现或少出现故障。然而旦出到故障，不管故障的大小，都要及时查明原因迅速排除性支架保持完好，保证综采工作面的设备正常运转。第节结构件和连接销轴结构件支架的结构件通常不会出现大的问题，主要构件的设计强度足够，但在使用过程中也可能出现局部焊缝开裂。处理办法采取措施防止焊缝裂纹扩大，不能拆换上井的结构件，待支架转移工作面时上井补焊。二连接销轴结构件间以及与液压元件连接所用的销轴，可能出现磨损弯曲断裂等情况。结构件的连接销轴有可能磨损，般不会弯断千斤顶和立柱两头的连接销轴出现弯断的可能性大。如发现连接销轴磨损弯断，要及时更换。第二节液压系统及液压元件支架的常见故障，多数与液压系统的液压元件有关，诸如胶管和管接头顶板为中等稳定或中等稳定以上，底板较为平整。第二节支架架型及主要尺寸根据顶板地质条件选支撑掩护式支架。根据顶板支护强度煤层厚度等条件，可知支架的主要尺寸如下图所示第三节顶梁的强度校核画出顶梁的受力图剪力图和弯矩图太原理工大学阳泉学院毕业设计说明书二弯矩计算如下从向取矩，点左点右左左右点右左左右从向取矩点右点左右右左太原理工大学阳泉学院毕业设计说明书点左右右左点左右检验误差误差极小，计算方法得当。三按弯曲应力进行强度校核经验告诉我们，按弯压联合作用计算，不如按最大弯曲应力计算应力大，为安全计，在截面采用最大弯曲应力进行校核。计算截面积及截面形心至面的距离截面如下图编号如上即太原理工大学阳泉学院毕业设计说明书取每个零件中心到截面形心的距离计算截面中心主惯性距矩形截面的惯性距为是截面宽度，是截面高度各截面中心的主惯性距为计算弯曲应力和安全系数盖顶板设计合理，满足要求。四校核截面的剪切强度在上面的图中可以看出，在截面的剪应力最大，且腹板采用钢板焊接，股需校核。现对中轴线处剪应力进行校核。即式中最大剪力截面沿中心轴的总宽度截面中心轴之上个块面积对中心轴静矩。即太原理工大学阳泉学院毕业设计说明书代入上式得安全系数故该顶梁结构合理，够安全。第四节立柱强度验算油缸的稳定性验算计算活塞杆和油缸的惯性矩和则计算为活塞杆端部销孔至最大挠度处的距离为缸底销孔至最大挠度处的距离查表需适用条件或故适用查表知太原理工大学阳泉学院毕业设计说明书二活塞杆强度校核在承受同心最大轴向载荷时，立柱的初始挠度为活塞杆和导向套的配合间隙活塞和缸体的配合间隙立柱的总重缸体轴线与水平面夹角工作位置时立柱的长度取计算知太原理工大学阳泉学院毕业设计说明书由于且则取最大挠度其中钢材弹性模量，知活塞杆的合成应力其中活塞杆面积活塞杆断面模数考虑加长杆和活柱的配台间隙，当单边偏向受力时所产生的最大偏矩。则安全系数为则此活塞杆安全三缸体强度验算其中缸内工作压力缸体厚度缸体的内径附加高度。般去太原理工大学阳泉学院毕业设计说明书则安漏液液压控制元件失灵立柱及千斤顶不动作等等。因此，支架的维护重点，应放在液压系统和液压元件方面。胶管及管接头造成支架胶管和管接头漏液的主要原因有型圈或挡圈大小不当或被切挤坏，管接头密封面磨损或尺寸不合格。胶管接头扣压不牢或受挤压变形在使用过程中胶管被挤坏接头被碰断胶管质最不好选择型单滚筒提升机。钢丝绳最大直径，二提升机选择计算只做粗略计算提升机滚筒直径验算太原理工大学继续教育学院毕业设计论文纸，所以符合要求。提升机滚筒宽度验算ε，符合要求。经计算所选型提升机符合要求。第九章矿井通风与安全第节风量计算矿井采用综采放顶煤的采煤方法，全矿只布置个综采工作面，两个掘进工作面，工作面日产量为吨。矿井通风主要供风硐室有机电泵房，充电峒室采区火药库绞车房采区变电所等。本矿井为低瓦斯矿井，瓦斯涌出量约为，煤尘无爆炸性。综放工作面所需风量每个采煤工作面实际需要风量，应按沼气或二氧化碳涌出量，工作面气温，风速和人数等规定分别计算，然后取其中最大值。按沼气涌出量计算根据矿井安全规程规定，按采煤工作面回风巷风流中沼气的太原理工大学继续教育学院毕业设计论文纸浓度不得超过的要求计算。即式中第个回采工作面实际需风量该采煤工作面的瓦斯涌出不均衡系数，般情况下，在这里取该采煤工作面回采巷道风流中沼气的平均绝对涌出量这里其中煤层相对瓦斯涌出量，回采工作面平均日产量所以故工作面风量按工作面气温与风速的关系计算式中回采工作面风速，取第个回采工作面平均有效断面积，为所以工作面风量。按人数计算式中每人每分钟供给的规定风量太原理工大学继续教育学院毕业设计论文纸第个工作面同时工作的最多人数，。故工作面风量。由以上三种方法计算的采煤工作面所需风量最大值为。按风速进行验算根据矿井安全规程规定，按采煤工作面最低风速为，最高风速为的要求进行验算。每个回采面式中第个工作面的平均断面积由风速验算可知，符合风速要求。二掘进工作面所需风量按瓦斯涌出量计算掘掘式中掘掘进工作面瓦斯绝对涌出量掘进工作面瓦斯涌出量不均衡的风量备用系数，取掘掘太原理工大学继续教育学院毕业设计论文纸按人数计算式中掘进工作面内同时工作的最多人数，为人按局扇的实际吸入风量计算掘式中掘进工作面局扇额定风量掘进工作面同时通风的局扇台数，台风量备用系数，取掘掘掘经风速验算，掘进工作面风速满足要求。三硐室所需风量该矿井需独立通风的硐室所需风量如下中央变电所充水泵房机消防材料库绞火药发放硐室火四其它巷道所需风量按照公式其他采掘硐太原理工大学继续教育学院毕业设计论文纸进行计算式中其他其他巷道所需风量总和采回采工作面所需风量总合掘掘进工作面所需风量总和硐各种硐室所需风量总和由式，得其他五矿井总风量采掘硐其他式中矿矿井实际总风量风量备用系数。取总矿井理论风量由式，得矿采掘其他硐第二节矿井通风系统和风量分配通风系统地面新鲜风流副斜井全系数为四机械加长杆处的强度校核带有机械加长杆的立柱，在机械加长杆与活柱联结处，靠卡环来承受和传递载荷，所以，先对卡环进行强度校核。其中油缸工作时所能承受的最大压力挤压面积，活柱材料卡环材料钢，，所以卡环与活柱端部的挤压强度验算卡环与加长杆局部的挤压强度验算卡环的剪切强度卡环宽度为。第五节前梁完全伸出状态受力分析及校核前梁能及时支护及时向前伸出，则太原理工大学阳泉学院毕业设计说明书受力分析如图联立式计算得太原理工大学阳泉学院毕业设计说明书画出剪力图和弯矩图如下图分析前梁和后梁所受剪力和弯矩前梁所受剪力和弯矩均远小于后梁后梁经校核完全能够承受，而且结构相同，所以无需进步校核。第六节销轴的强度校核前梁与后梁铰接处取前梁完全伸出状态为销轴所受合力。则为销轴的剪切面积。安全系数为销轴采用等合金结构铜，取屈服极限。故此处销轴安全。二前梁与千斤顶铰接处取前梁完全伸出状态剪力图弯矩图太原理工大学阳泉学院毕业设计说明书则为销轴的剪切面积。安全系数为销轴采用等合金结构铜，取屈服极限。故此处销轴安全。三上连杆与后梁的铰接处则为销轴的剪切面积。安全系数为销轴采用等合金结构铜，取屈服极限。故此处销轴也安全。四顶梁与尾梁铰接处则为销轴的剪切面积。安全系数为销轴采用等合金结构铜，取屈服极限。故此处销轴也安全。太原理工大学阳泉学院毕业设计说明书第六章常见故障及其排除液压支架出厂时己经过严格的验收。主要结构件和液压元件的强度足够，性能可靠，在正常情况下，般不会发生大的故障。但是，支架在井下使用过程中，由于煤层地质条件复杂，影响因素较多，加之如果在维护方面存在不足和误操作时，则支架出故障也是难免的。因此，必须加强对综采设备的维护管理，使支架不出现或少出现故障。然而旦出到故障，不管故障的大小，都要及时查明原因迅速排除性支架保持完好，保证综采工作面的设备正常运转。第节结构件和连接销轴结构件支架的结构件通常不会出现大的问题，主要构件的设计强度足够，但在使用过程中也可能出现局部焊缝开裂。处理办法采取措施防止焊缝裂纹扩大，不能拆换上井的结构件，待支架转移工作面时上井补焊。二连接销轴结构件间以及与液压元件连接所用的销轴，可能出现磨损弯曲断裂等情况。结构件的连接销轴有可能磨损，般不会弯断千斤顶和立柱两头的连接销轴出现弯断的可能性大。如发现连接销轴磨损弯断，要及时更换。第二节液压系统及液压元件支架的常见故障，多数与液压系统的液压元件有关，诸如胶管和管接头