示国家发展计划委员会国家经济贸易委员会建设部联合发布的热电联产项目可行性研究技术规定年月中华人民共和国国家标准小型火力热电厂设计规范中华人民共和国行业标及除尘脱及除尘脱硫塔等组。水环境质量达到三类水体标准，年污水排放量约，城市污水排放污水处理设施落后，只有少部分通过人工河排放至排放地点。全镇灰渣排放量约为，综合利用率为，全部用于制灰渣砖，制化肥或镇坑筑路等，现有贮灰场处，面积，另有处砖厂废弃地可利用，目前城区除集中供热外，还有小区供热及个体私营企业锅炉台，烟囱座。第三章电厂现状热源部分目前双华公司于年月份租凭老厂进行生产经营，人员仍用老厂原班人马。现有热源设备为四炉三机，分别是蒸汽锅炉型号为，年建设投产蒸汽锅炉型号为，年建设投产锅炉型号为，年建设投产锅炉型号，年建设投产。三台汽轮发电机组为，汽轮机年建设投产，型号为型汽轮机年建设投产，型号为型，汽轮机年建成。汽轮机总装机容量为。热网部分现有热电厂改扩建后形成两条管网，两种供热方式是低真空供热方式，热网与热用户直接连接，供热面积为万平方米，敷设时间为年，采暖期供热参数为二是汽水换热高温水运行方式，即锅炉蒸汽经减温减压换热后转变成高温水，然后分别送到四个换热站，经换热后送至用户，供热面积为万平方米，敷设时间年，采暖期供热参数为。锅炉现状锅炉现状见下表。锅炉排放情况表锅炉燃料除尘装置脱硫装置锅炉序号锅炉名称及型号吨位吨小时万大卡小时炉排结构燃烧方式年运行天数天运行小时数用途燃料名称产地年耗量万吨年采暖期耗量万吨年成份含量名称型号及规格除尘方法启用日期总投资万元运行费用元天除尘率名称型号及规格脱硫方法启用日期总投资万元运行费用元天脱硫率含硫灰份设计实测设计实测炉倒转炉排加抛煤机机械烧采暖用烟煤双鸭山陶瓷旋风级除尘多管旋风除尘炉倒转炉排加抛煤机机械烧采暖用烟煤双鸭山陶瓷旋风级除尘多管旋风除尘炉链条机械烧采暖用烟煤双鸭山型脱硫除尘湿法除尘烟气脱硫抛煤机机械烧采暖用烟煤双鸭山二级除尘锅炉引风机烟气排放情况烟尘埃二氧化硫氮氮化物监测单位名称监测日期备注填几号锅炉排几号烟囱型号台数型号台数烟囱编号烟囱高度米出口温度度烟囱材质排放规律空气系数年排气总量万标立米年林格曼黑度级排放浓度毫克龙头企业基地产业链条整体素质和效益提高。进步增强农业竞争力。二是突出名优产品，突出体化经营，要根据市场需求，依托资源优势，围绕主导产业，实行区域化布局专业化生产体化经营。三是要由单纯抓生产抓基地向产加销体化转变由片面追求数量扩张向数量质量并重，以质量发展为转变。四是要支持农业产业化经营与农业经济结构调整相结合，农业产业化经营与乡镇企业发展和小城镇建设相结合。根据现有发展基础，按照国内外市场要求，市工业发展要以优化结构和规模经济为目标。以发展高新技术产业和外向型农副产品加工业为重点，通过改造和提升传统产业。加快绿色食品饲料建材工业发展，用国家实施老工业基地调整改造机遇，使绿色食品工业木材加工业医药加工工业新型建材工业等有资源依托，市场前景好高新技术产业迅速形成规模，形成以绿色食品工业饲料工业医药工业新型建材工业木材工业为支撑现代化工业格局。抓住国家实施老工业基地调整改造政策机遇，加快交通基础设施港口基础设施旅游基础设施建设步伐，通过优化发展环境，制定优惠政策，鼓励发展非公有制经济。为吸引外商投资，促进非公有制经济发展，市还制定了招商引资优惠政策以吸引外资。市城区概况水文地质市属三江平原部分，除北部沿南岸局部为低山残丘外，其余均为低平辽阔沉积低平原。海拔般在，地势由西向东倾斜，地面坡降磁换向阀控制。停机时三位四通换向阀处于中位，使液压泵卸荷为了防止压力头在下降过程中因自重而出现速度失控的现象，在液压缸有杆腔回路上设置个单向阀为了压制时保压，在无杆腔进油路上和有杆腔回油路上设置个液控单向阀为了使液压缸下降过程中压力头由于自重使下降速度越来越快，在三位四通换向阀处于右位时，回油路口应设置个溢流阀作背压阀使回油路有压力而不至于使速度失控为了使系统工作时压力恒定，在泵的出口设置个溢流阀，来调定系统压力。由于本机采用接近开关控制，利用接近开关来切换换向阀的开与关以实行自动控制为使液压缸在压制时不至于压力过大，设置个压力继电器，利用压力继电器控制最大压力，当压力达到调定压力时，压力继电器发出电信号，控制电磁阀实现保压综上的折弯机液压系统原理如下图图.折弯机液压系统原理变量泵溢流阀压力表及其开关单向阀三位四通电液换向阀单向顺序阀液压缸过滤器行程阀调速阀单向阀压力继电器液压元件的选择.液压泵的选择由液压缸的工况图，可以看出液压缸的最高工作压力出现在加压压制阶段时.，此时液压缸的输入流量极小，且进油路元件较少故泵到液压缸的进油压力损失估计取为.。所以泵的最高工作压力.。液压泵的最大供油量按液压缸最大输入流量.计算，。.油箱的容积计算容量单位为计算按教材式，由于液压机是高压系统，。所以油箱的容量，按规定容积取标准值油箱的长宽高确定因为油箱的宽高长的比例范围是，此处选择比例是.由此可算出油箱的宽长高大约分别是。并选择开式油箱中的分离式油箱设计。其优点是维修调试方便，减少了液压油的温升和液压泵的振动对机械工作性能的影响其缺点是占地面积较大。由于系统比较简单，回路较短，各种元件较少，所以预估回路中各种元件和管道所占的油液体积为.。因为推杆总行程为，选取缸的内腔长度为。忽略推杆所占的体积，则液压缸的体积为缸当液压缸中油液注满时，此时油箱中的液体体积达到最小为油则油箱中油液的高度为由此可以得出油液体下降高度很小，因此选取隔板的高度为，并选用两块隔板。此分离式油箱采用普通钢板焊接而成，参照书上取钢板的厚度为。为了易于散热和便于对油箱进行搬移及维护保养，取箱底离地的距离为。故可知，油箱的总长总宽总高为长为宽为高为.油箱地面倾斜度为了更好的清洗油箱，取油箱底面倾斜度为.吸油管和过滤器之间管接头的选择在此选用卡套式软管接头查机械设计手册表.得其连接尺寸如下表表.单位公称压力管子内径卡套式管接头公称尺寸极限偏差.过滤器的选取取过滤器的流量至少是泵流量的两倍的原则，取过滤器的流量为泵流量的.倍。故有泵入过滤器查中国机械设计大典表.得，先取通用型系列网式吸油中过滤器表堵塞的选取考虑到钢板厚度只有，加工螺纹孔不能太大，查中国机械设计大典表.选取外六角螺塞作为堵塞，详细尺寸见下表型号通径公称流量过滤精度表.重量基本尺寸极限偏差..空气过滤器的选取按照空气过滤器的流量至少为液压泵额定流量倍的原则，即过滤器选用系列液压空气过滤器，参照机械设计手册表.得，将其主要参数列于下表表.参数型号过滤注油口径注油流量空气流量油过滤面积四只螺钉均布空气进滤精度油过滤精度.注油过滤精度可以根据用户的要求是可调的。.液位取泄漏系数.，则.。根据以上计算结果查阅机械设计手册表.，选用规格为的压力补偿变量型轴向柱塞泵，其额定压力，排量为，额定转速为，流量为。由于液压缸在保压时输入功率最大，这时液压缸的工作压力为.，流量为.，取泵的总效率.，则液压泵的驱动电机所要的功率为，根据此数据按，选取型电动机，其额定功率，额定转速，按所选电动机的转速和液压泵的排量，液压泵最大理论流量.，大于计算所需的流量.，满足使用要求。.阀类元件及辅助元件根据阀类元件及辅助元件所在油路的最大工作压力和通过该元件的最大实际流量可选出这些液压元件的型号及规格，结果见表.。表.液压元件的型号及规格序号元件名称额定压力额定流量型号及规格说明变量泵额定转速驱动电机功率为溢流阀调压.通径行程阀三位四通换向阀通径单项顺序阀最大工作压力单向行程调速阀节流阀单向阀开启.最大通径压力继电器．调速阀.油管元件各元件间连接管道的规格按元件接口处尺寸决定，液压缸进出油管则按输入排出的最大流量计算，由于液压泵具体选定之后液压缸在各个阶段的进出流量已与已定数值不同，所以重新计算如表.，表中数值说明液压缸压制快退速度，与设计要求相近，这表明所选液压泵的型号，规格是适宜的。表.液压缸在各个阶段的进出流量流量速度快进压制快退输入流量...排出，主要压力损失为阀件两端的压降可以省略不计。快进时液压杆的速度，此时油液在进油管的速度.沿程压力损失沿程压力损失首先要判断管中的流动状态，此系统采用号液压油，室温为度时.，所以有.，油液在管中的流动状态为层流，则阻力损失系数.，若取进油和回油的管路长均为，油液的密度为，则进油路上的沿程压力损失为.。局部压力损失局部压力损失包括管道安装和管接头的压力损失和通过液压阀的局部压力损失，由于管道安装和管接头的压力损失般取沿程压力损失的，而通过液压阀的局部压力损失则与通过阀的流量大小有关，若阀的额定流量和额定压力损失分别为和，则当通过阀的流量为时的阀的压力损失，由算得.小于原估算值.，所以是安全的。同理快进时回油路上的流量则回油管路中的速度.由此可以计算出.，所以为层流，所以回油路上的沿程压力损失为.。由上面的计算所得求出总的压力损失.这与估算值有差异，应该计算出结果来确定系统中的压力阀的调定值。压力阀的调定值计算由于液压泵的流量大，在工进泵要卸荷，则在系统中卸荷阀的调定值应该满足快进时要求，因此卸荷阀的调定值应大于快进时的供油压力，所以卸荷阀的调定压力值应该取为好。溢流阀的调定压力值应大于卸荷阀的调定压力值，所以取溢流阀的调定压力值为.。背压阀的调定压力以平衡板料折变机的自重，即.背.油液温升的计算在整个工作循环中，工进和快进快退所占的时间相差不大，所以，系统的发热和油液温升可用个循环的情况来计算。快进时液压系统的发热量快进时液压缸的有效功率为.泵的输出功率为因此快进液压系统的发热量为.快退时液压缸的发热量快退时液压缸的有效功率为泵的输出功率为快退时液压系统的发热量为压制时液压缸的发热量压制时液压缸的有效功率为泵的输出功率因此压制时液压系统的发热量为.总的发热量为按教材式求出油液温升近似值