塔气速根据计算的塔径按国内标准浮阀塔板系列进行园整得出采用的塔径，自动取按以下两式计算采用的塔截面积及空塔气速。塔径园整后其降液管面积按下式计算采用的降液管面积。塔高的计算式中塔高截线到切线塔顶空间高不包括头盖塔底空间高不包括头盖塔板间距进料段高实际塔板数块。取所以般取，与按液体停留时间分钟计。裙座高度与型式，可以查阅有关手册。第五章水力学衡算塔板布置,浮阀溢流堰及降液管的计算参照塔的工艺计算型式十字架型浮阀克排列采用十字架型浮阀文丘里口临界阀孔流速④开孔率阀孔总面积浮阀数对十字架型浮阀文丘里口个塔板上实际的浮阀数只有在塔板的设计完成后才能之后确定。对常压及加压操作实际的浮阀数比计算得出的浮阀数略有增减影响不大溢流堰及降液管的决定液体在塔板上的流动型式，根据塔的工艺计算表，因为，根据有经验，要有溢流塔板溢流堰ⅰ溢流堰长度双溢流两侧米取米,ⅱ出口堰高度在常压及加压操作中若系统传质过程为汽膜控制应选择较高的溢流堰般为若系统为液膜控制可选择毫米般炼油工业的分馏系统轻质油品为汽膜控制重油油品为液膜控制。所以本分馏系统出口堰高度取ⅲ堰上液层高度液流收缩系数。对弓形降液管般情况下取堰上液层高度液体体积流率降液管选用弓形降液管ⅰ降液管停留时间ⅱ降液管内流体流速ⅲ降液管底缘距塔板的高度其中塔板上液层高度进口受液盘在浮阀塔盘中塔径从的塔板均为凹槽受液盘⑩进口堰采用凹槽受液盘的塔板不设进口堰塔的水力学计算浮阀塔板的水力学计算主要包括塔板压力降丶雾沫夹带丶泄漏丶降液管超负荷及淹塔等部分。塔板总压力降包括干板压力降气体克服鼓泡层表面张力的压力降及气体通过塔板上液层的压力降。干板压力降对克十字架型浮阀米液柱气体克服鼓泡表面张力的压力降值很小可忽略不计。气体通过塔板上液层的压力降液柱式中出口堰高度溢流堰长度气体通过塔板上液层的压力降液柱。气体通过块塔板的总压力降液柱米液柱雾沫夹带过量的雾沫夹带会使塔板效率降低很多,所以应限制塔板的雾沫夹带，般情况下,雾沫夹带可限制在每公斤上升气体所夹带的液体小于或等于公斤。可按下式近似地计算雾沫夹带量式中雾沫夹带量ε除去降液管面积后的塔板面积与塔横截面积之比,ε系数,取当时取小值当时取大值采用的空塔气速参数,按下式计算气体粘度,公斤秒系数当毫时毫时因为所以塔板间距塔板上液层高度。因为物理性质与水相近，所以可以简化泄漏浮阀塔板上的泄漏量般是随阀重和阀孔速度的增加而减少,随塔板上液层高度的增加而增加。在气体达到阀孔临界速度以前,塔板上的泄漏量是较大的。在定空塔速度下,阀孔速度可用塔板开孔率来调节,使塔板上全部浮阀在刚全开时操作,阀重则成为塔板泄漏影响的主要因素。取泄漏时阀孔动能因数为小于设计的阀孔动能因素泄漏影响塔板效率,泄漏量控制在该塔板液体负荷的以下。对克的型浮阀,塔板开孔率在时,可按下式计算泄漏量。时时式中出口堰高度,毫泄漏量堰上液流强度堰长。淹塔本塔不设内堰所以为防止淹塔必须满足下式要求符合要求降液管超负荷因为•选两式计算结果中的较小值。所以致谢此次设计是我们的毕业论文与设计，更是我们所学的知识的次大总结。本次设计得到老师在各方面的指导，在这里表示真诚的感谢,同时也很感谢同学宋江波和李利军的帮忙,由于本人知识能力有限，设计水平还有待进步的提高,石油化工工业作为个传统工业，它的工业工艺技术水平的提高需要各个国家大力合作相关部门相互协作政府机关有力支持等等,同时，作为当代大学生，特别是学习石油化工工艺专业的我们，更加有责任为我国石油化工工业总体水平的提高贡献份力量，因而我们要不断地学习，不停得去探索,我作为名化学工程与工艺专业的学生，有信心也有能力去争取深造，也想把自己塑造成名高素质高文化具备较高设计水平的工程技术人员。参考文献唐孟海等常减压蒸馏装置技术问答北京中国石化出版社程丽华等石油炼制工艺学北京中国石化出版社北京石油设计院编石油化工工艺计算图表烃加工出版社丁官果编化工容器及设备设计浙江大学出版社韩冬冰编化工工艺学中国石化出版社张映鹏编炼油工艺学石油工业出版社陶刚编化工工艺及安全化学出版社侯荚生编石油炼制与化工中国石化出版社,韩冬冰李叙凤王文华编化工工程设计北京学苑出版杜,葛婉华等化工计算北京化学工业出版社彭秉璞化工系统分析与模拟北京化学工业出版杜李叔培编石油加工工艺学上中下册中国石化出版社石油化学工业部石油化工规划设计院编塔的工艺计算石油工业出版社置在停工时，需对塔容器管线进行蒸汽吹扫，大部分存油随蒸汽冷凝水排出，还有部分未被冷凝的油气随塔顶蒸汽放空进入大气检修时，需将塔容器等设备的人孔打开，将残存的油气排入大气要制定停工方案并严格执行，严格控制污染。无组织排放废气般情况下含硫废水中硫化氢及氨的气味较大，输送这种含硫废水必须密闭，如有泄漏则毒害严重。含硫化氢废气经常泄漏的部位是在三顶回流罐脱水部位。减少措施是控制好塔顶注氨。输送轻质油品管线碱渣管线及阀门的泄漏会造成大气污染，本装置设计常压塔顶减压阀为紧急放空所用，放空气体进入紧急放空罐。管线阀门的泄漏率应小于。另外，蒸馏装置通常设三顶瓦斯回收系统，将初顶常减顶不凝气引入加热炉作为燃料烧掉或回收，这样对节能安全环保均有利。废水处理电脱盐排水制电脱盐过程所排的废水，来自原油进装置时自身携带水和溶解原油中无机盐所注入的水。此外，加入破乳剂使原油在电场的作用下将其中的油和含盐废水分离。由于这部分水与油品直接接触，溶人的污染物较多，特别是电脱盐罐油水分离效率不高时，这部分排水中石油类和均较高。排水量与注水量有关，般注入量为原油的。筛选好的破乳剂确定合适用量提高电脱盐效率都对提高油水分离效果有利用含硫污水汽提后的净化水回注电脱盐可减少新鲜水用量，同时减少净化水排放的挥发酚含量增加油水镧离时间，严格控制油水界面必要时设二次收油设施可减少油含量。塔顶油水分离器排水常减压蒸馏装置其初馏塔顶常压塔顶减压塔顶产物经冷后均分别进入各自的油水分离器，进行油水分离并排水。这部水是由原油加工过程中的加热炉注水，常压塔和减压塔底注汽产品汽提塔所用蒸汽冷凝水，大气抽空器冷凝水，塔顶注水，缓蚀剂所含水分等组成。由于这部分水与油品直接接触，所以染物质较多，排水中硫化物氨均较高。排水中带隋况与油水分离器中油水分离时间界面控制是否稳定有关。正常生产情况下，严格控制塔顶油水分离器油水界面是防止排重带油的关键。机泵冷却水机泵冷却水由两部分构成，部分是冷却泵体用水，全部使用循冷却后进循环水回水管网循环使用。另部分是泵端面密封冷却，随用随排入含油废水系统。般热油泵需冷却水较多，如端面十漏油较多则冷却水带油严重。如将泵端面密封改为波纹管式端封，可以减少漏油污染。④装置其他排水油品采样该装置有汽油煤油柴油等油品采样口用于采品进行质量检测。般在油品采样前，都要放掉部分油品，以便次采样滞留在管线中的油置换掉。这部分油品会污染排水。可采动分析仪或密闭采样法，也可以将置换下的油品放入污油罐中回以减少污染。设备如拆卸油泵换热器等，需将设备内的存油放掉进入系统。如果能在拆卸设备处，设专线将油抽至污油回收系统或罐，可以减少污染。停工扫线装置停工需将设备管线中的存油用蒸汽吹扫于此阶段排放污染物最为严重。应制定停工方案并严格执行，尽量油送至污油罐区，严禁乱排乱放。地面冲洗原油泵热油泵控制阀等部位所在地面最易遭受污染。般不允许用水冲洗的地面，通常用浸有少量煤油的棉纱插去油污。,装置废水排放计量各种废水排出装置进入全厂含油废水系统之前，要设置计量井，并制定排水定额。对控制排放废水的污染较为有效。第三章工艺计算原料及产品的有关参数的计算产品实沸点蒸馏数据见表实沸点蒸馏体积分数温度汽油煤油轻柴油重柴油表产品实沸点蒸馏数据表产品性质见表产品体积平均沸点中平均沸点立方平均沸点比重指数特性因数平衡汽化温度临界参数焦点参数温度压力温度压力汽油煤油柴油重柴表产品性质表以汽油为例列出详细的计算换算过程其他产品仅将计算换算结果列于上表体积平均沸点体体恩氏蒸馏斜率斜率立方平均沸点由图查得校正值为计其中过汽化油的分子量取水蒸汽塔底汽提。由此计算得过汽化段的油气分压为汽化段温度的初步求定汽化段温度应该是在汽化段油气分压之下汽化体的温度为此需要作出在下的原油平衡汽化曲线见图中的曲线。在不具备原油的临界参数与焦点参数而无法作出原油的相图的情况下曲线可用简化法求定由图可得到原油在常压下的实沸点曲线与平衡汽化曲线的交点为。将此交点温度换算成在压力下的温度为。当为体时的温度为此即欲求的汽化段温度。此是由相平衡关系求得还需对它进行校核。的校核校核的目的是看要求下的加热炉出口温度是否合理校核的方法是作绝热闪蒸过程的热平衡计算以求得炉出口温度。当汽化率体,进料在汽化段中的焓计算如表所示。进料带入汽化段的热量见表物料焓热量汽相液相汽油煤油轻柴油重柴油过汽化油重油合计表进料带入汽化段的热量再求出原油在加热炉出口条件下的热焓按前述方法作出原油在炉出