升降物料的加减速度最大不超过按电动机过负荷系数确定式中为电动机过负荷系数取为电动机的额定出力为η本式中为电动机额定功率取η为传动效率取为提升机的最大速度取上式为，为矿井阻力系数取为次提升载货重力为钢丝绳每米重量取为提升高度取代入数值，按减速机允许输出传动转矩来确定式中为减速机输出最大允许转矩为滚筒直径取代入数值，综合考虑上述三个条件，确定主加速度为提升减速度的确定采用自由滑行减速方式，电动机已从电网断开，拖动力为，所以减速度式中为减速段的行程取代入数值，速度图参数的计算卸载曲轨中初加速时间箕斗在卸载曲轨内的行程为主加速时间主加速行程主减速段时间主减速行程爬行时间爬行行程抱闸停车时间定为，行程很小，减速度般为等速段的行程等速段的时间次提升循环时间提升时间符合预计时间。设备的小时提升能力为设备的年提升能力为，提升能力富裕系数第八节提升设备动力学计算提升开始时，故拖动力为，出曲轨，拖动力主加速开始，拖动力为主加速阶段终了，拖动力为等速阶段开始，拖动力为等速阶段终了，拖动力为减速阶段开始，拖动力为减速阶段终了，拖动力为爬行阶段开始，拖动力为爬行阶段终了，拖动力为第九节提升电动机容量的计算等效容量计算∫代入数值∫电动机的等效时间为式中为电动机在低速运转时的散热不良系数取为停车间歇时间的散热不良系数取为休止时间取代入数值电动机的等效容量为η∫式中为提升机的最大速度取η为提升减速机的效率取代入数值电动机容量的验算正常运行中电动机过负荷能力应满足式中为力图中最大的拖动力取为初选电动机的额定出力取为电动机的过负荷系数取时，当减速终了，提升电动机转子电阻全部切除，使变频设备产生最大低频电压，工作点就沿低频自然特性由低频发电制动自然过渡到低频拖动运行，由于低频自然特性很硬，故可以实现稳定的低速爬行。可以提高停车的准确性和免除容器与设备的撞击。这种控制方法，没有转子电阻的能量消耗，可以与减速阶段共用套低频装置，完成减速与爬行两个阶段的控制。缺点是初期投资较高。力图中提升速度图和力图，，第六章设计参考书本设计参考煤炭工业出版社年出版的矿山运输与提升设备由陈维建齐秀丽李克孝主编。年月施行的煤矿安全规程。第七章谢辞本设计承蒙河北工程大学成人教育学院吴院长王教授峰峰集团技师学院张老师等提供了许多宝贵意见和资料，给予大力支持，在此表示感谢。提升设备的启动电阻计算第级的作用是消除传动齿轮间隙紧绳，实现低速验绳，以及消除电动机接入电网时的过电压等，代入数值第级预备电阻为式中为电动机转子额定电阻为电动机额定电压为电动机额定电流代入数值第二预备级的作用是实现箕斗在曲轨内的加速度初加速时平均启动力矩的相对值为初加速起始的力值为初加速终了的力值代入数值初加速终了时的转差率为加速终了时的提升速度取为式中为电动机同步转速取上式为，与提升机的速度对应。第二级预备级电动机产生的力矩相对值为第二级预备电阻为主加速级完全启动式中为主加速段起始力值取为主加速段终了力值取电动机额定转差率自然特性曲线上的临界转差率为电动机最大力矩倍数取代入数值自然特性曲线上力矩为时的转差率启动电阻的公比为式中为主加速级取为主加速第级特性曲线上力矩等于时的转差率，等于代入数值检验合乎式中为主加速度平均静力矩相对值为提升系统总变位质量取为主加速度取，合乎合乎查曲线图找得验算验算方法同前，算得可以各段电阻计算按电动机允许发热条件应满足为电动机的额定功率在特殊过负荷力，电动机过负荷能力应满足式中是在更换水平或调节绳长是，打开离合器而单独提升容器时产生的特殊力为上式为考虑动力的附加系数取上式为，第十节提升设备的电耗及效率的计算次提升电耗∫ηη式中为力图中各阶段变化力为提升容器最大提升速度为考虑提升机的附属设备η为减速机的效率取η为电动机的效率取∫上式代入数值上式数值代入次吨煤电耗及提升设备的年电耗年∫ηη为次提升载货质量取为矿井年产量取代入数值吨年，年次提升有益电耗，次提升设备的效率ηη第四章电动机转子电阻计算的计算本设计采用经验公式进行计算级数各级编号计算公式各段电阻通电持续率平均启动电流六级磁力站表中为电动机转子额定电阻为电动机额定电压为电动机额定电流代入数值式中为通电持续率为启动加速时间取为个提升循环时间取选择型电阻箱，负荷持续时间，为通电持续率为系列电阻。，取式中为第预备级电阻通电持续率检查井筒时的持续时间为为提升高度取为检查井筒时的速度为电阻箱的发热时间常数取代入以上数值对电阻进行计算级数各级编号计算公式各段电阻通电持续率平均启动电流六级磁力站根据以上计算选择电阻如下选，电阻选，电阻选，电阻选，电阻第五章提升拖动控制系统的介绍本提升机拟采用交流拖动，其优点是设备简单，基建投资小，缺点是加速或低速运行阶段，因转子加入附加电阻而使电能损耗大。另外，速度和负荷有关，启动功率大，加速阶段的尖锋负荷影响跨接在电网上的其它电机工作。但当电网容量大于提升机容量的倍时将无影响。自动控制系统虽然是发展方向，但是由于实践因素影响本设计中提升机仍采用半自动化控制系统。提升机的交流控制方案采用电动机转子回路附加金属电阻的控制方式，采用定型的控制系统。调速的级数段，设备的平滑性能不好。同时，转子串接附加电阻后，特性曲线硬度降低，稳定性受到影响。在额定负载转矩的条件下，只能得到低于额定转数的速度，调速的上限是额定转数，下限受到机械特性限制，故调速范围般不大于。另外，因转子回路的电流较大，所以转子回路的电能损耗较大，故长时间低速运转的电动机不宜采用这种调速方法。但由于设备简单，并且调速与启动可用套电阻，故交流拖动的矿井提升机广泛采用这种电气调速方式。当电动机与电网接通后，由于这时全部电阻串接在转子回路内，此时启动转矩般为电动机额定力矩的倍，且小于其静阻力矩，故能使钢丝绳涨紧，并消除减速机的齿侧间隙。为了使启动平稳，得到个固定的平均加速度，应使电动机各条特性曲的峰值力矩和切换力矩都相等，要想达到这要求，必须正确的配置转子电阻，并采用合理的控制方法。目前在提升机控制中是利用继电器和接触器等设备，转子回路附加电阻控制的方法，以电流和时间混合控制的控制原则。以电流为主时间为辅的控制方法，电流控制附加定时限来控制电阻的自动切除。此方法的优点是当负荷轻时，电流控制部分虽然会使加速度上升，但有定附加时限就限制了加速度，而负荷重时，由于以电流控制为主，因此又不会使电流超出很多，这样对于变负荷可以得到较为满意的控制效果。提升容器运行接近井口时的加速度大小与负载大小和减速方式密切相关，特别对于自动化提升，采用种减速方式以适应负荷变化的影响是关键问题。采用自由滑行减速方式时，当提升系统的惯性力等于提升阻力时，在减速阶段不需要电动机出力，依靠惯性力来克服提升阻力。减速阶段开始，即把电机的交流电源切除，此时电机提供的转矩等于，其速度沿着特性曲线的全速开始下降，这种减速方式不需要其它任何设备，经济且简单，因次多用于主井提升煤炭。提升机对爬行阶段的要求是应当维持个不随负荷变化的稳定的低速，是避免容器与卸载设备产生过分的撞击，二是提高容器停车的准确度。若减速阶段采用低频发电制有增高，区域变质特征在井田内表现十分明显，上至号煤肥煤，号煤为焦煤。从上至号煤的挥发分值，总趋势是下降的。煤层含磷量很不稳定，般在间，号煤层最低，为，其余煤层都大于，下煤最高达。总之，初期开采的上号煤均为低硫低磷中灰高挥发分高发热量之肥煤，下为中硫中磷中灰高挥发分高发热量之肥煤。三沼气煤尘及煤的自燃沼气本井田在地质勘探中，前后共采集个沼气煤样，采用抚顺煤研所对峰峰矿区研究成果，孔号煤的自燃成分大于，属于沼气带，应化为高沼气矿井。本井田开采水平相对涌出量的数值，可根据临近的三个矿井沼气梯度推算本矿沼气相对涌出量。精查地质报告对本井田沼气涌出量问题认为各煤层沼气含量有定差异，以号煤最高，号煤最低，井田内沼气含量，随赋存深度增加，并无明显递增现象，但本井田内由南往北存在逐渐增高趋势，因此本矿井为高沼气矿井。峰峰矿务局在峰煤基文关于呈报河北省峰峰矿务局吝家沟矿井设计计划任务书中附录三，按邻近原北大峪矿井开采时沼气涌出梯度推算，本区水平相对沼气涌出量为设计认为按原北大峪矿沼气梯度推算本区沼气涌出量可以作为设计依据，但希生产中主意其变化并随时调整矿井通风设施。煤尘经测定，本井田号煤层各侧点均有爆炸性，因此，各煤层均按有爆炸危险考虑。煤的自燃本区煤有较强的自燃倾向。四水文地质含水层井田内含水层由上而下有第四系砂砾石上第三系砂砾岩石千峰组下段砂岩下石盒子组砂岩山西组砂岩太原统薄层灰岩奥陶系灰岩等。共个含水层组，其中对矿井开采有直接影响的为下石盒子组段砂岩山西组砂岩野青灰岩山伏青