承截面的尺寸简图分别示于图和主轴中间截面尺寸简图主轴支承截面尺寸简图加劲板的布置尺寸为了保证主轴截面中受压构件的局部稳定性，需要设置些加劲构件。主轴端部大加劲板的间距，取主轴端部梯形部分小加劲板的间距主轴中部矩形部分大加劲板的间距，取主轴中部小加劲板的间距，小车钢轨采用轻轨，其对水平重心轴线的最小抗弯截面模数，则根据连续梁由钢轨的弯曲强度条件求得加劲板间距此时连续梁的支点既加劲板所在位置，使个车轮轮压作用在两加劲板间距的中央Ⅱ式中小车的轮压，取平均值。Ⅱ动力系数，由推土机课程设计图查得Ⅱ钢轨的许用应力，因此，根据布置方便，取由于腹板的高厚比，所以不需要设置水平加劲杆。主轴的计算计算载荷确定查推土机课程设计图得半个不包括端梁的自重则主轴由于自重引起的均布载荷采用分别驱动，查推土机课程设计表得主轴的总均布载荷主轴的总计算均布载荷Ⅱ式中Ⅱ冲击系数，由推土机课程设计表查得。作用在根主轴上的小车两个车轮的轮压值可根据推土机课程设计表中所列数据选用考虑动力系数Ⅱ的小车车轮的计算轮压值为ⅡⅡ垂直最大弯矩计算主轴垂直最大弯矩ⅡⅡⅡ设敞开式司机操纵室的重量为，起重心距支点的距离为将各已知数值代入上式计算可得水平最大弯矩计算主轴水平最大弯矩式中作用在主轴上的集中惯性载荷为作用在主轴上的均布惯性载荷为计算系数时，取近似比值且。因此可得强度验算主轴中间截面的最大弯曲应力Ⅱ式中主轴中间截面对水平中心轴线的抗弯截面模数，其近似值主轴中间截面对垂直重心轴线的抗弯截面模数，其近似值因此可得由推土机课程设计表查得钢的许用应力为Ⅱ故Ⅱ主轴支承截面的最大剪应力Ⅱ式中主轴支承截面所受的最大剪力ⅡⅡ主轴支承截面对水平重心轴线的惯性矩，其近似值设计，不但使我学到了知识，也让我学到了许多的道理，总之是受益匪浅。尽管我在毕业设计过程中做出了很多的努力，但由于我的水平有限，设计中的和不当之处仍在所难免，望老师提出宝贵的意见。最后，向文中引用到其学术论著及研究成果的学术前辈与同行们致谢,再次向敬爱的老师表示衷心的感谢,参考文献严大考郑兰霞推土机械郑州大学出版社年田复兴最新国内外推土机械实用技术性能手册中国水利水电出版社，年坂本种芳长谷川政弘推土机设计计算中国铁道出版社年第机械工业部起重运输机械研究所主编机械工程手册推土机械机械工业出版社年推土机设计手册编写组编推土机设计手册机械工业出版社年濮良贵机械设计北京高等教育出版社，年陈道南盛汉中推土机课程设计冶金工业出版社年胡宗武顾迪民推土机设计计算北京科学技术出版社年成大先机械设计手册第卷北京机械工业出版社，倪庆兴，王焕勇推土机械上海上海交通大学出版社，机械工程手册第篇推土机械机械工业出版社年推土机设计规范北京中国标准出版社，孙桓陈作模机械原理高等教育出版社年郁录平工程机械底盘设计北京人民交通出版社，张光裕等工程机械底盘设计北京中国工业出版社，成大先主编机械设计手册北京化学工业出版社，吴永平工程机械设计北京人民交通出版社专业期刊工程机械筑路机械与施工机械化建筑机械等︰︰主轴支承截面半面积对水平重心轴线的静矩由此可得查得许用剪应力为Ⅱ故Ⅱ由以上计算可知，强度足够。垂直刚度验算主轴在满载小车轮压作用下所产生的最大垂直挠度式中由此可得允许的挠度因此水平刚度验算主轴在运行机构起，制动惯性载荷作用下产生的水平最大挠度式中由此可得水平挠度的许用值因此由上面的计算可知，主轴的垂直和水平刚度均满足要求。第章焊接工艺设计对推土机来说，其结构主要是由很多钢板通过焊接的方法连接在起，焊接的工艺的正确与否直接影响桥式推土机的力学性能和寿命。角焊缝常用的确定焊角高度的方法角焊缝最小厚度为为焊接件的较大厚度，但焊缝最小厚度不小于，当焊接件的厚度小于时，焊缝厚度与焊接件的厚度相同。角焊缝的厚度还不应该大于较薄焊接件的厚度的倍，即按照以上的计算方法可以确定端梁焊接的焊角高度在端梁连接过程中均采用手工电弧焊，在焊接的过程中焊缝的布置很关键，焊缝有很多地方密集交叉在设计时应该避免如图示定位板和弯板的焊接时候，由于定位板起导向作用，在焊接时要特别注意，焊角高度不能太高，否则车轮组在和端梁装配的时，车轮组不能从正确位置导入，焊接中采用焊条，焊条直径,焊接电流,焊角高度最大。如图位弯板和定位板的焊接角钢和腹板上盖板的焊接采用的是搭接的方法，在焊好后再将两段端梁拼在块进行钻孔。由于所用的板材厚度大部分都小于,在焊接过程中都不开坡口进行焊接。结论毕业设计是本科学习阶段次非常难得的理论与实际相结合的机会，通过这次比较完整的设计计算，使我对设计流程有了更深层的了解，我摆脱了单纯的理论知识学习状态，和实际设计的结合锻炼了我的综合运用所学的专业基础知识，解决实际工程问题的能力，同时也提高我查阅文献资料设计手册设计规范以及电脑制图等其他专业能力水平，而且通过对整体的掌控，对局部的取舍，以及对细节的斟酌处理，都使我的能力得到了锻炼，经验得到了丰富，并且意志品质力，抗压能力及耐力也都得到了不同程度的提升。这是我们都希望的也正是我们进行毕业设计的目的所在。虽然毕业设计内容繁多，过程繁琐但我的收获却更加丰富。提高是有限的但提高也是全面的，正是这次设计让我积累了无数实际经验，使我的头脑更好的被知识武装了起来，也必然会让我在未来的工作学习中表现出更高的应变能力，更强的沟通力和理解力。顺利如期的完成本次毕业设计是我最大的动力，让我了解专业知识的同时也对本专业的发展前景充满信心。在计算方面，有些数据尺寸是点也马虎不得，只要个数据有误，就得全部改动，使设计难度大大的增加。我感觉要完成这次设计不仅要有扎实的专业知识，还要有过硬的计算机基础做保障，方能很好的完成这次设计。我知道在这次设计中，由于我们实际经验的缺乏，还有很多具体性的问题存在，可这些不足正待我们去更好的研究更好的发掘，只有发现问题面对问题才有可能解决问题，不足和遗憾不会给我打击只会更好的鞭策我前行，所以，我们今后的学习中不仅要学好应该所学的，还要尽可能多的去拓展我们在其它方面的领域，只有这样，我们才能在未来的制造及其它行业中立于不败之地。今后我更会关注新技术新设备新工艺的出现，并争取尽快的掌握这些先进的知识，更好的为祖国的快速发展服务。致谢首先向全体老师表示衷心的感谢，在这几年的时间里，他们为我们的成长和进步做出了贡献。在这次毕业设计中，有许多老师给予了指导和帮助,尤其是老师，在这次毕业设计的整个过程中，给了我们很大帮助,做为我们的辅导老师，尽职尽责，丝不苟。至此，这次毕业设计也将告以段落，但老师的教诲却让人终生难忘，通过这次毕载荷变化系数，查表，当时，冲击系数，查表。第种载荷当运行速度为时，根据点接触情况计算疲劳接触应力式中轨顶弧形半径，由附录查得，对于车轮材料，当时，，因此满足疲劳强度计算。强度校核最大轮压的计算式中冲击系数，由表第类载荷按点接触情况进行强度校核的接触应力车轮采用，查表得时，，故强度足够。运行阻力计算摩擦总阻力距由表车轮的轴承型号为，轴承内径和外径的平均值为由中表到表查得滚动摩擦系数，轴承摩擦系数，附加阻力系数，代入上式中当满载时的运行阻力矩运行摩擦阻力空载时选择电动机电动机静功率式中满载运行时的静阻力驱动电动机的台数初选电动机功率式中电动机功率增大系数，由表查得查表选用电动机，电动机的重量验算电动机的发热功率条件等效功率式中工作类型系数，由表查得当时，由按照推土机工作场所得，由图估得由此可知,故初选电动机发热条件通过。选择电动机减速器的选择车轮的转数机构传动比。查表，选用两台减速器。，当输入转速为，可见中级。电动机发热条件通过,减速器验算运行速度和实际所需功率实际运行的速度误差ε合适实际所需的电动机功率由于,故所选的电动机和减速器都合适验算起动时间起动时间式中驱动电动机台数满载时运行静阻力矩空载运行时静阻力矩初步估算高速轴上联轴器的飞轮矩机构总飞轮矩,,重量在靠近减速器端，由选用两个联轴器，在靠近减速器端浮动轴端直径为,,重量高速轴上转动零件的飞轮矩之和为与原估算的基本相符，故不需要再算。低速轴的计算扭矩浮动轴的验算疲劳强度的计算低速浮动轴的等效力矩▪▪▪式中等效系数，由表查得由上节已取得浮动轴端直径，故其扭转应力为由于浮动轴载荷变化为循环因为浮动轴在运