1、“.....软化率很小。另外比较曲线和曲线可以发现随着热输入的增大，试件冷却速度降低，软化区远离熔合线，热影响区宽度增加，硬度降低，软化趋势增加，塑性提高。另外由前面的分析可知，热输入太大时容易引起脆化，导致接头韧性下降。因此在生产中应严格控制热输入。图热影响区最高硬度分布曲线高强钢组织对硬度分布的影响高强钢熔合线附近硬度值的变化趋势如图所示。图中Ⅰ区为不完全熔化区，焊缝与母材的交界处，该处为不完全混合区，组织和性能极不均匀，并存在大量的位错，硬度值最高。Ⅱ区为淬火粗晶区，该区域的峰值温度般在以上左右。由于在奥氏体区间停留时间较长，形成碳分布均匀的奥氏体，经冷却后形成粗大的板条马氏体，由于低碳马氏体的自回火作用，该区域的硬度下降。Ⅲ区为淬火细晶区，该区域峰值温度为以上左右，奥氏体化晶粒来不及完全长大，冷却后形成细小的板条马氏体和针状和粒状贝氏体，晶粒细小......”。

2、“.....对应峰值温度左右，因为该区域只有部分组织奥氏体化，而且由于在以上温度停留时间较短，奥氏体成分均匀化不充分，碳化物不能充分溶解，形成的奥氏体成分低于平衡成分，冷却时，未饱和的奥氏体在温度下分解，使该区组织为未溶解的铁素体碳化物和奥氏体分解产物。这种混合组织对延性变形的抗力非常小，因此该区域出现硬度和强度的下降，即高强钢焊接中的软化区。Ⅴ区峰值温度对应回火区，该区域组织为回火索氏体和回火马氏体，另外有少量的铁素体和珠光体，韧性好，硬度略有回升并趋向于母材的强度。图高强钢焊接组织硬度分布示意图焊接的最高硬度主要取决于母材的化学成分与冷却条件，其实质是反映不同金相组织的性能。焊接中可以通过增大冷却时间降低的最高硬度，但是过分延长会使在高温停留时间太长，从而使晶粒粗化，第二相析出等，所以主要通过控制热输入，配合焊前预热和焊后缓冷等工艺，实现控制硬度......”。

3、“.....搭接接头焊接裂纹试验搭接接头焊接裂纹试验ⅠⅡⅢⅣⅤ，简称主要用于评定低合金高强钢搭接接头的焊接冷裂敏感性，验证母材与焊材的匹配。试验内容本试验参照焊接性试验搭接接头焊接裂纹试验方法对高强钢的焊接冷裂敏感性进行评价。接头形式为角焊缝，不开坡口。试板的尺寸及焊缝分布如图所示图高强钢搭接接头焊接裂纹试验焊前要求上板试验焊缝的两个端面必须进行机械切削加工，上下板接触面及试验焊缝附近的氧化皮油锈等均要打磨干净。按图组装试板。首先焊接拘束焊缝，待拘束焊缝完全冷至室温后将试件放在隔热平台上焊接试验焊缝，先焊接试验焊缝，待试验焊缝完全冷至室温后焊接试验焊缝。试验工艺参数及试验结果见表。焊后置于室温小时后如图进行解剖，并在光学显微镜下检测焊缝跟部和的裂纹。表搭接接头焊接裂纹试验参数焊缝上板裂纹率，下板裂纹率，焊缝上板裂纹率，下板裂纹率......”。

4、“.....第道试验焊缝第二道焊缝试验结果分析观察试样的表面没有发现裂纹，试样裂纹率和均为裂纹率的统计参照。在光学显微镜下观察到搭接接头焊缝根部微观组织如图所示，图中间隙，母材，焊缝从图中可以看出焊缝根部裂纹没有沿间隙扩展。结合裂纹率试验结果可以充分证明在该试验条件下，高强钢配合焊丝焊后搭接接头的焊接冷裂敏感性小，接头可以满足构件服役条件的要求。焊缝焊接电流焊接电压热输入焊缝焊缝图搭接接头焊缝根部微观组织高强钢力学性能试验及结果分析焊接接头抗拉强度试验焊接接头抗拉强度实验主要是参照焊接接头拉伸试验方法，通过对高强钢焊后进行拉伸试验，测定接头的抗拉强度。接头拉伸试验第组试验内容及试验结果试板尺寸坡口形状及焊道分布见图。图高强钢焊接拉伸试验坡口形状及焊道分布，试板焊后在保温小时......”。

5、“.....试验焊接工艺参数及试验结果分别见表，。表焊接接头拉伸试验参数层数焊接电流焊接电压热输入层间温度打底盖面备注环境温度，预热，后热。表焊接接头拉伸第组试验结果测试结果平均值屈服强度抗拉强度延伸率第组试验测得接头的抗拉强度较公司给定的强度值小，原因可能是打底焊时没有完全焊透热输入太大，使软化区宽度增加，并且软化区的部位也随热输入的增加而远离熔合线层间温度太高④焊后后热延长了，扩大了热影响区的软化。基于以上分析，建议进行第二组试验。具体改进方案如下控制层间温度不超过采用单道盖面焊后直接空冷第二组焊接接头拉伸试验试验内容及结果试板尺寸坡口形状及焊道分布如图所示，图第二组焊接拉伸试验坡口形状及焊道分布第二组试验条件及焊接工艺参数见表。表焊接接头拉伸试验第二组试验工艺参数层数焊接电流焊接电压热输入层间温度打底盖面备注预热温度，环境温度，控制层间温度为，单道盖面......”。

6、“.....拉伸试验结果见表表焊接接头拉伸试验第二组试验结果测试结果平均值屈服强度抗拉强度延伸率试验结果分析比较两组试验结果可以明显发现，通过调整工艺，接头的屈服强度平均提高，抗拉强度提高，延伸率降低，这说明热影响区的软化在定程度上对接头的强度是有影响的。但是从拉伸试验结果可以看出接头的强度与母材的强度相差不大，这主要是因为接触强化效应。高强钢在焊接过程中，由于热循环的作用，在过热区存在不同程度的软化现象，但是该软化区对于接头的强度而言却并没有太大的损害。当采用低强匹配焊材时，根据钢材焊后接头强度失强率公式式中是母材的抗拉强度，是焊缝的抗拉强度，根据式可知高强钢焊后理论失强率为。由拉伸试验结果可知高强钢焊后接头失强率为，平均失强率仅为。这主要是因为钢材焊接时由于热循环的作用热影响区发生软化，强度降低。由于软化带很窄，在承载过程中相当于块弹性体......”。

7、“.....软化层进入塑性状态，高强母材仍处于弹性状态，母材对软化层的塑性变形具有拘束作用，使软化层处于三向应力状态，即接触强化效应。母材对热影响区拘束能力的大小是随软化层的宽度而变化的。在接头横截面积定的情况下，软化层越窄，径向应力就越大，软化层塑性变形就越困难，从而使接头强度上升。由接触强化的原理可知，软化层的厚度越小，接触强化效应越显著，接头强度越高。因此接头的强度与母材的强度，焊材的抗拉强度，熔合区的组织等都有关系。从接头的宏观断裂情况看，在拉伸载荷的作用下，断裂裂纹起源于熔合线靠近母材侧处，区中准解理花样增多，剪切唇变窄，对应于随着温度的降低冲击功逐渐降低。接头热影响区冲击韧性好，除了钢材本身晶粒细化，纯净度高，韧性好之外，另方面主要是在多层多道焊时，第道焊缝冷却后得到粗晶组织，受第二道焊缝焊接热循环的作用，第道焊缝再次被加热至以上，粗晶组织得到细化......”。

8、“.....焊缝和的细晶贝氏体和低碳马氏体是接头强韧性性的根本保证。本章小结通过以上对高强钢焊接性进行理论分析以及对接头进行抗裂性试验和力学性能试验结果分析，得出如下结论高强钢含碳量低，合金元素含量低，杂质含量少，碳当量小，接头冷裂倾向小，几乎不会产生热裂纹和再热裂纹。通过制定合理的焊接工艺有利于改善高强钢的焊接性。当母材厚度为，采用混合气体保护焊，预热温度为，焊接热输入为，层间温度，单道摆动盖面，焊后直接空冷，焊后不采取后热的工艺方案，接头强韧性好，抗冷裂性好。焊缝组织形态为细小的柱状晶，焊缝和组织均由针状铁素体贝氏体和低碳马氏体组成细晶区以综合性能优异的针状和粒状贝氏体为主，另外分布有针状铁素体和少量的低碳马氏体，平均晶粒尺寸，具有较高的强韧性。根据低强匹配原则选取高强焊丝，接头屈服强度为，抗拉强度为，平均失强率仅为。热影响区低温冲击韧性为......”。

9、“.....反而有利于接头拘束应力的释放，提高接头的韧性和抗裂性。第四章结论低合金高强钢，含碳量低，合金元素含量低，经特殊的连续轧制淬火工艺后配合调质处理，使钢材晶粒细化，纯净度提高，焊接接头强韧性好，冷裂热裂敏感性低。根据低强匹配原则及军用车载桥梁产品设计要求，选取高强焊丝，焊接方法选用混合气体保护焊，预热温度为，焊接热输入为，层间温度，采用单道摆动盖面，焊后直接空冷，不采取后热的工艺设计方案，接头屈服强度为，抗拉强度为，平均失强率为仅为热影响区低温冲击韧性为，脆性转变温度低于，接头抗冷裂热裂性好。试验表明焊接接头完全可以满足军用车载桥梁的服役要求。焊缝组织形态为细小的柱状晶，焊缝和热影响区组织均为针状铁素体贝氏体低碳马氏体，粒状贝氏体和低碳马氏体是接头强韧化的重要保证。焊接热输入对焊缝组织和接头性能有重要影响，随着热输入的增加......”。