承环和压盘加在膜片弹簧上的沿圆周分布的载荷，假象集中在支承点处，用表示，加载点间的相对变形轴向为，则压紧力与变形之间的关系式为式中弹性模量，对于钢，泊松比，对于钢，膜片弹簧在自由状态时，其碟簧部分的内锥高度黑龙江工程学院本科生毕业设计弹簧钢板厚度弹簧自由状态时碟簧部分的大端半径弹簧自由状态时碟簧部分的小端半径压盘加载点半径支承环加载点半径图膜片弹簧表膜片弹簧弹性特性所用到的系数代数据入上式得求次导数，可解出的凹凸点，求二次导数可得拐点。凸点时，凹点时，拐点时，当离合器分离时，膜片弹簧加载点发生变化。设分离轴承对膜片弹簧指所加的载荷为，对应此载荷作用点的变形为。由黑龙江工程学院本科生毕业设计列出表表膜片弹簧工作点的数据膜片弹簧工作点位置的选择从膜片弹簧的弹性特性曲线图分析出，该曲线的拐点对应着膜片弹簧压平位置，而。新离合器在接合状态时膜片弹簧工作点般取在凸点和拐点之间，且靠近或在点处，般,以保证摩擦片在最大磨损限度范围内压紧力从到变化不大。当分离时，膜片弹簧工作点从变到，为最大限度地减小踏板力，点应尽量靠近点。为了保证摩擦片磨损后仍能可靠的传递传矩，并考虑摩擦因数的下降，摩擦片磨损后弹簧工作压紧力应大于或等于新摩擦片时的压紧力。膜片弹簧的应力计算定膜片弹簧在承载过程中其子午断面刚性地绕此断面上的中性点转动。断面在点沿圆周方向的切向应变为零，故该点的切向应力为零，点以外的点均存在切向应变和切向应力。现选定坐标于子午断面，使坐标原点位于中性点。令轴平行于子午断面的上下边，其方向如上图所示，则断面上任意点的切向应力为式中碟簧部分子午断面的转角从自由状态算起碟簧部分子有状态时的圆锥底角碟簧部分子午断面内中性点的半径黑龙江工程学院本科生毕业设计图膜片弹簧工作点位置为了分析断面中断向应力的分布规律，将上式写成与轴的关系式由式可知，当膜片弹簧变形位置定时，定的切向应力在坐标系里呈线性分布。当时，因为的值很小，我们可以将看成，由上式可写成。此式表明，对于定的零应力分布在中性点而与轴承角的直线上。从式可以看出当时无论取任何值，都有。显然，零应力直线为点与点的连线，在零应力直线内侧为压应力区，外侧位拉应力区，等应力直线离应力直线越远，其应力越高。由此可知，碟簧部分内缘点处切向压应力最大，处切向拉应力最大，分析表明，点的切向应力最大，计算膜片弹簧的应力只需校核处应力就可以了，将点的坐标和代入公式有令可以求出切向压应力达极大值的转角黑龙江工程学院本科生毕业设计由于所以，点作为分离指根部的点，在分离轴承推力作用下还受有弯曲应力式中分离指数目单个分离指的根部宽因此由于是与切向压应力垂直的拉应力，所以根据最大剪应力强度理论，点的当量应力为膜片弹簧的设计应力般都稍高于材料的局限，为提高膜片弹簧的承载能力，般要经过以下工艺先对其进行调质处理，得到具有较高抗疲劳能力的回火索氏体，对膜片弹簧进行强压处理将弹簧压平并保持，使其高应力区产生塑性变形以产生残余反向应力，对膜片弹簧的凹表面进行喷丸处理，提高弹簧疲劳寿命，对分离指进行局部高频淬火或镀铝，以提高其耐磨性。故膜片弹簧和当量应力不超出允许应力范围，所以用设数据合适。膜片弹簧使用优质高精质钢。其碟簧部分的尺寸精度要求高，碟簧材料为。膜片弹簧的支承形式推式膜片弹簧支承结构按支承环数目的不同分为三种，分别为双支承环形式，单支承环形式，无支承环形式。本设计选择双支承环形式，用台肩式铆钉将膜片弹簧两个支撑环与离合器盖定位铆合在起，结构简单，耐久性良好。扭转减震器设计扭转减震器有线性和非线性两种特性。单级线性减震器的扭转特性，如图，黑龙江工程学院本科生毕业设计其弹性元件般采用圆柱螺旋弹簧，广泛用于汽油机汽车中。由于长安杰勋汽车采用的是汽油发动机，故其扭转减震器的类型应选择单级线性扭转减震器。减振器的扭转刚度和阻尼摩擦元件间的摩擦转矩是两个主要参数。其设计参数还包括极限转矩预紧转矩和极限转角等。扭转减震器基本参数确定减震器极转矩摩擦转矩预紧转矩扭转角刚度图扭转特性图减震器尺寸简图减震弹簧设计减震弹簧的安装位置的尺寸尽可能的大些根据图，般取结合，得取。减震弹簧的工作负荷全部减振弹簧总的工作负荷单个减振弹簧的工作负荷黑龙江工程学院本科生毕业设计减震弹簧的个数选取式中为减振弹簧的个数，按表选择故取。表减振弹簧个数的选取摩擦片的外径减震弹簧的尺寸计算选择材料，计算许用应力根据机械原理与设计机械工业出版社采用弹簧钢丝，设弹簧丝直径,,。选择旋绕比，计算曲度系数根据表选择旋绕比表旋绕比的荐用范围确定旋绕比，曲度系数强度计算，与原来的接近，合格。中径外径极限转角取，则刚度计算弹簧刚度其中，为最小工作力，弹簧的切变模量，则弹簧的工作圈数黑龙江工程学院本科生毕业设计取，总圈数为弹簧的最小高度减振弹簧的总变形量减振弹簧的自由高度减振弹簧预紧变形量减振弹簧的安装高度定位铆钉的安装位置取，则，，，，合格。图扭转减震器黑龙江工程学院本科生毕业设计从动盘总成设计现代汽车上般都采用带有扭转减振的从动盘,用以避免汽车传动系统的共振,缓和冲击,减少噪声,提高传动系统零件的寿命,改善汽车行使的舒适性,并使汽车平稳起步。从动盘主要由从动片，从动盘毂，摩擦片等组成，由图可以看出，摩擦片，分别用铆钉，铆在波形弹簧片上，而后者又和从动片铆在起。从动片用限位销和减振铆在起。这样，摩擦片，从动片和减振盘三者就被连在起了。在从动片和减振盘上圆周切线方向开有个均布的长方形窗孔，在在从动片和减振盘之间的从动盘毂法兰上也开有同样数目的从动片窗孔，在这些窗孔中装有减振弹簧，以便三者弹性的连接起来。在从动片和减振盘的窗孔上都制有翻边，这样可以防止弹簧滑脱出来。在从动片和从动盘毂之间还装有减振摩擦片，。当系统发生扭转振动时，从动片及减振盘相对从动盘毂发生来回转动，系统的扭转能量会很快被减振摩擦片的摩擦所吸收。图带扭转减振器的从动盘从动盘的设计要求从动盘总成由摩擦片，从动片，减震器和从动盘穀等组成。它虽然对离合器工作性能影响很大的构件，但是其工作寿命薄弱，因此在结构和材料上的选择是设计的重点。从动盘总成应满足如下设计要求为了减少变速器换档时齿轮间的冲击，从动盘的转动惯量应尽可能小为了保证汽车平稳起步摩擦面片上的压力分布均匀等从动盘应具有轴向弹性为了避免传动系的扭转共振以及缓和冲击载荷，从动盘中应装有扭转减振器。黑龙江工程学院本科生毕业设计从动片设计设计从动片时要尽量减轻质量，并使质量的分布尽可能靠近旋转中心，以获得小的转动惯量。这是因为汽车在行驶中进行换档时，首先要分离离合器，从动盘的转速必然要在离合器换档的过程中发生变化，或是增速由高档换为低档或是降速由低档换为高档。离合器的从动盘转速的变化将引起惯性力，而使变速器换档齿轮之间产生冲击或使变速器中的同步装置加速磨损。惯性力的大小与从动盘的转动惯量成正比，因此为了见效转动惯量，从动片都做的比较薄，通常是用厚的薄钢板冲压而成,为了进步减小从动片的转动惯量,有时将从动片外缘的盘形部分磨至,使其质量更加靠近旋转中心。为了使离合器结合平顺，保证汽车平稳起步，单片离合器的从动片般都做成具有轴向弹性的结构，这样，在离合器的结合过程中，主动盘和从动盘之间的压力是逐渐增加的，从而保证离合器所传递的力矩是缓和增长的。此外，弹性从动片还使压力的分布比较均匀，改善表面的接触，有利于摩擦片的磨损。具有轴向弹性的传动片有以下三种形式整体式的弹性从动片，分开式的弹性从动片及组合式弹性从动片。在本设计中，采用整体式弹性从动片，离合器从动片采用厚的薄钢板冲压而成，其外径由摩擦面外径决定，在这里取，内径由从动盘毂的尺寸决定，这将在以后的设计中取得。为了防止由于工作温度升高后使从动盘产生翘曲而引起离合器分离不彻底的缺陷，还在从动片上沿径向开有几条切口。从动盘毂设计从动盘毂是离合器中承受载荷最大的零件，它几乎承受发动机传来的全部转矩。它般采用齿侧对中的矩形花键安装在变速器的第轴上，花键的尺寸可根据摩擦片的外径与发动机的最大转矩按表选国家标准。但是，我的设计中仍存在大量的。对于我在设计中出现的，希望老师批评指正。黑龙江工程学院本科生毕业设计参考文献徐石安汽车离合器北京清华大学出版社,王望予汽车设计北京机械工业出版社,刘维信汽车设计北京清华大学出版社,余志生汽车理论北京机械工业出版社,王宗国离合器优化设计山东农机,陈家瑞汽车构造北京机械工业出版社,徐石安江发潮汽车离合器北京清华大学出版社,司传胜汽车膜片弹簧离合器的优化设计林业机械与木工设备,罗颂荣等汽车拉式膜片弹簧