1、“.....计算假定吡啶装置未投入生产输入热量入煤气带入的热量干煤气带入的热量式中干煤气比热容，煤气预热温度，水蒸气带入的热量式中间水蒸汽比热容，。水在时的蒸发热，。氨带入的热量式中氨的比热容，。煤气中所含的苯族烃，硫化氢等组分含量少，在饱和器的前后引起的热量变化甚微，故可忽略不计。又因吡啶装置未生产，吡啶基在饱和器中被吸收的极少，也不予考虑。煤气带入饱和器的总热量为氨蒸气带入的热量氨气带入热式中时氨的比热容，。水蒸气带入热式中时的水汽比热容，。则硫酸带入的热量式中质量分数为硫酸在的比热容，。洗涤水带入的热量式中时水的比热容,。结晶槽回流母液带入的热量取回流母液温度为，母液量为硫酸铵产量的倍，则式中母液的比热容,。循环母液带入的热量取循环母液温度为，母液量为硫酸铵产量的倍，则式中母液的比热容......”。

2、“.....化学反应热硫酸稀释热由稀释到每硫酸稀释热计算公式式中，分别为稀释后和稀释前水与酸的物质的量之比硫酸质量分数为硫酸质量分数为则中和热查资料得的生成热为,的生成热为，的生成热为则中和热为硫酸铵结晶热由资料查得，硫酸铵的结晶热为，则硫酸铵的每的结晶热为化学反应热共计为对每小时生产硫酸铵的化学反应热为综上总输入热量入入输出热量出煤气带出的热量，设饱和器后煤气温度为，则干煤气带出的热量水蒸气带出的热量结晶母液带出的热量，设母液温度为，则循环母液带出的热量饱和器散失的热量，设相当于循环母液损失量的......”。

3、“.....则得煤气中酸雾最小颗粒的直径取，为将其捕集，煤气在酸内流过的长度为式中酸雾颗粒直径为时在环形空间停留时间，单位秒。则煤气在除酸器内的回转周数为当煤气通路宽为，为时，则煤气通路的高度为出口管在除酸器内部的高度为结论焦炉煤气中含有大量氨直接排放浪费资源，还会污染环境。回收氨生成硫酸铵可以作为农用化肥和工业原料，不但使废弃物得到二次利用，而且保护了环境。生产硫酸铵的方法主要有四种老式饱和器法酸洗法间接饱和器法和喷淋式饱和器法。经比较分析得，采用喷淋式饱和器法生成硫酸铵的工艺回收焦炉煤气中氨最合理。本课题通过对喷淋式饱和器法生产硫酸铵工艺流程的设计，确定了喷淋式饱和器法生产硫酸铵所需要的工艺物料参数。在实际生产过程中，要控制好每个环节的温度，酸度......”。

4、“.....比重，否则会影响硫酸铵是否能够析出以及晶体颗粒的大小，产品纯度。并对喷淋式饱和器法生产硫酸铵工艺流程图进行确定，该流程图能够比较全面准确的展示出该工段的生产工艺流程。同时进行详细的物料衡算，热量衡算，设备的校核计算，通过氨的物料衡算确定了硫酸的用量，水的物料衡算确定了饱和器母液的适宜温度，热量衡算确定饱和器的热平衡状态，并且确定煤气预热温度，最终对该工艺最主要的设备喷淋式饱和器进行了设计。经过设计计算，共台设备，台工作，台备用。饱和器直径为，总高度为。该设计工艺基本可完成既定设计任务，即完成年产万吨硫酸铵的工艺目标和水平。煤气中氨含量为，饱和器后煤气含氨量为。并且通过结晶分离所得的硫酸铵晶体，颗粒较大，含杂质较少，可作为肥料使用，也可以作为化工原料加以利用。参考文献王晓琴炼焦工艺北京化学工业出版社，楚可嘉饱和器法回收焦炉煤气中的氨山东冶金孙鸿，张子峰，黄健焦化工工艺学北京化学工业出版社，何建平......”。

5、“.....肖瑞华，白金锋焦化学产品工艺学北京冶金工业出版社，王芬，周敏焦炉煤气中氨的回收煤矿环保郑明东，水恒福，崔平炼焦新工艺与技术北京化学工业出版社，苏红，王道圣喷淋式饱和器的应用鞍钢技术潘立慧，魏松波炼焦新技术北京冶金工业出版社，万清生，于涛喷淋式硫铵饱和器的生产操作燃料与化工王利斌焦化技术北京化学工业出版社，李山鹰，张艳花硫酸铵饱和器工艺参数的控制研究化学工程与装备高改花喷淋式饱和器生产硫铵的经验燃料与化工郭树才煤化工工艺学北京化学工业出版社，朱国忠喷淋式饱和器法生产硫铵工艺及设备的改造重技术贺志国，华祥，冯海军饱和器生产硫酸铵的经验广东化工刁玉玮，王立业，喻健良化工设备机械基础大连大连理工大学出版社，周敏焦化工艺学中国矿业大学出版社......”。

6、“.....无衬里，其结构上有如下特点喷淋室由本体外套筒和内套筒组成。外套筒与内套筒间形成旋风式分离器，除去煤气中夹带的酸雾液滴，起到除酸器的作用在煤气入口和煤气出口间分隔成两个弧形分配箱，在箱内配置喷嘴，喷嘴的方向均朝向煤气流，形成良好的气流接触面喷淋室的下部为结晶分级槽，喷淋室以降液管与结晶分级槽连通，循环母液通过降液管从结晶分级槽的底部向上返，不断生成硫酸铵晶体，穿过向上运动的悬浮硫酸铵母液，促使晶体长大，并引起颗粒分级在喷淋室的下部设置母液满流管，控制喷淋室下部的液面，促使煤气由入口向出口在环形室内流动。饱和器结构基本已定，通过计算主要确定直径，取饱和器前煤气压力为，饱和器阻力为，煤气预热温度为，饱和器后煤气露点温度为，饱和器后煤气温度为。煤气初冷器后煤气温度为。预热器后煤气实际体积式中煤气在时，为水汽饱和后体积取中央煤气管内煤气流速为......”。

7、“.....为水汽饱和后体积取饱和器内环形截面积上煤气流速为则饱和器内环形截面积为饱和器直径饱和器内总截面积为直径煤气进口管直径查阅文献得知公式式中煤气进口管直径煤气流量取煤气进口速度为则饱和器的高度内径的高度煤气在饱和器内的停留时间大约为饱和器内煤气的体积为饱和器内的母液高度始终保持的高度降液管的高度硫酸铵液体在降液管中的下降速度，以匀速下降，没有进入结晶室下部时停留时间为，进入下部后停留时间。则硫酸铵的液体体积为饱和器总高度表饱和器尺寸项目数值饱和器直径煤气进口管直径饱和器高度所以本设计采用喷淋式饱和器共台。工作台，台备用......”。

8、“.....采用钢板标准，其屈服强度为,抗拉强度为，在时的许用应力为。饱和器的厚度的计算饱和器为内压反应器，计算壁厚的公式为式中焊缝接头系数，采用单面焊的对接接头，无损检测，取。由公式得饱和器前的压力为饱和器后的压力为其平均压力为饱和器的设计压力，内压容器可取工作压力的倍。则饱和器的计算厚度设计厚度圆整后取圆筒名义厚度为。压力试验的应力校核根据得则可以看出，设计的厚度完全满足要求。式中圆筒壁在试验压力下的计算应力圆筒内直径试验压力圆筒的有效厚度圆筒在试验温度下的屈服点，除酸器的计算除酸器的作用是捕集饱和器后煤气中夹带的酸滴。查阅文献，可知除酸器可选用旋风式除酸器，该设备用钢板焊制，内衬以防酸层。除酸器的设计定额煤气进口速度不小于煤气在环形空间旋转运动速度为进口速度的，煤气进口宽度与高度之比为......”。

9、“.....雾酸颗粒直径为时在环形空间停留时间。除酸器煤气进口尺寸取进口煤气速度为，则煤气进口截面积为煤气进口长为对短边之比为，则，将值代入得出口管直径出口管的煤气速度可取，现取。则出口管内径为出口管外径为式中壁厚防腐层厚度除酸器的内径除酸器环形空间宽度与煤气进口宽度相等，则除酸器的内径为在较高温度左右下操作，对设备和管道材质的要求高，加之饱和器尺寸并不比半直接法小，因此投资高于半直接法。该法回收氨是经过洗氨蒸氨硫，流程长，能耗大。如果仅从生产硫铵的角度来讲，用此方法生产硫铵值得进步探讨。喷淋式饱和器法为了满足市场需求，我们从法国引进喷淋式饱和器，以代替半直接法的鼓泡型饱和器。喷淋式饱和器的特点是煤气系统阻力较小，设备尺寸可相对减小，硫铵质量有所提高。国内已有不少厂家用其代替老式的鼓泡型饱和器。喷淋饱和器分为上下两段，上段为吸收室，下段为结晶室。是目前中国普遍采用的工艺......”。