液相的质量流量为大庆石油学院华瑞学院本科生毕业设计论文式中液体所占配汽孔截面积，。由式和可得因为配汽孔截面积所以将代入，化简后可得式是在上述些假设情况下得出的方程式，和实际情况有偏差，在实际流动时还需加修正系数ε，即式应为ε值由试验确定。实际计算时，式的形式不太方便，现转化如下由式及式可得大庆石油学院华瑞学院本科生毕业设计论文将式代入式，并令,,可得引入当量直径当，则当，代入式得移项归并后可得式中管道中压力孔后压力，。由式得配汽孔面积的计算公式为其中上下接头的抗滑扣计算上接头的抗滑扣计算抗滑扣强度计算由于上接箍和下接头采用的材料均为，从机械设计手册中查到大庆石油学院华瑞学院本科生毕业设计论文，实际拉伸强度式中考虑摩擦阻力，动载荷时的系数，般取浮力系数每米管柱的重量井下管柱的长度液体的相对密度钢的相对密度。由于上接头并没使用加厚方式，故上接头的抗滑扣载荷可用下式计算式中丝扣的抗滑扣载荷油管外径油管内径丝扣深度材料的屈服极限，。配汽器的最大轴向拉伸载荷必须小于丝扣抗滑扣载荷。由于上接箍和下接头采用的材料均为，从机械设计手册中查到，并已知接箍的外径，内径，丝扣深度则利用式接箍的抗滑扣载荷为接上接头的最大轴向拉伸载荷为经比较接，符合要求，安全。大庆石油学院华瑞学院本科生毕业设计论文下接头的抗滑扣计算抗滑扣强度计算式中下接头的横截面积下接头的外径下接头的内径，。抗拉强度由于上接箍和下接头采用的材料均为，从机械设计手册中查到，抗拉强度实际拉伸强度式中考虑摩擦阻力，动载荷时的系数，般取浮力系数每米管柱的重量井下管柱的长度液体的相对密度钢的相对密度。，相当于，经比较，所以安全。中心管的壁厚计算中心管的壁厚按油管抗内压公式进行来计算，即大庆石油学院华瑞学院本科生毕业设计论文式中中心管壁厚中心管承受的最大内压中心管外径中心管材料的许用应力，。在本设计中中心管采用钢，并进行调质处理，处理后则，已知上下中心管承受的最大内压，外径，将各值代入式得，取。中心管的抗拉伸计算，即式中中心管的横截面积中心管的外径中心管的内径，。抗拉高温环境，此稠油分层配汽器的所选取的材料都是耐高温材料。本文对部分零件进行了相应的强度计算。从理论计算角度说明此稠油分层配汽器是可以满足实际需要的。大庆石油学院华瑞学院本科生毕业设计论文参考文献张锐，朱汇，梁人初等稠油热采技术北京石油工业出版社，机械设计师手册编写组机械设计手册机械工业出版社,北京科技大学，东北大学工程力学材料力学高等教育出版社，杨可桢，程光蕴机械设计基础，第四版高等教育出版社，关丽杰，陈维勤，王春华现代工程制图。哈尔滨工程大学出版社，万仁溥，罗英俊，等采油技术手册石油工业出版社,王克亮，郑俊德井下作业与工具大庆石油学院自印，王弥康热力采油与提高原油采收率油气采收率技术，张继芬，赵明国，刘中春等提高采收率基础北京石油工业出版社，于连东世界稠油资源的分布及其开采技术的现状与展望特种油气藏刘文章稠油注蒸汽热采工程北京石油工业出版社，张义堂热力采油提高采收率技术北京石油工业出版社，，,,,大庆石油学院华瑞学院本科生毕业设计论文,,,,,,,大庆石油学院华瑞学院本科生毕业设计论文致谢本文是在赵子刚老师精心指导和大力支持下完成的。赵老师以其严谨求实的治学态度高度的敬业精神兢兢业业孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。他渊博的知识开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪。同时，在此次毕业设计过程中我不仅学到了许多了专业方面的知识。我衷心的感谢赵子刚老师。最后，再次对关心帮助我的老师和同学表示衷心地感谢。强度由中心管采用的材料为钢，从机械设计手册中查到，抗拉强度实际拉伸强度式中考虑摩擦阻力，动载荷时的系数，般取浮力系数每米管柱的重量井下管柱的长度液体相对密度大庆石油学院华瑞学院本科生毕业设计论文钢的相对密度。经查采油技术手册得知，，，相当于经比较，安全。弹簧的设计要求令弹簧所受最小工作载荷，最大载荷，弹簧的压缩距，弹簧的刚度弹簧在最大工作载荷作用时的变形量确定弹簧各参数选择弹簧材料根据工作条件，选用。由机械设计基础页表查得Ⅲ。由表注得Ⅲ。确定钢丝直径令暂取。则，查图得。将各值代入下式ⅢⅢ得Ⅲ，故取合适。决定弹簧的圈数由下式代入各值得圈计算弹簧的其他尺寸内径大庆石油学院华瑞学院本科生毕业设计论文外径间距，取节距螺旋升角在间两端各并紧圈并磨平，则总圈数圈限定弹簧丝展开长度自由高度验算稳定性，符合要求弹簧的详细设计尺寸见附录中弹簧的零件图。胶圈及密封槽的选配型胶圈的密封原理当型胶圈安装在沟槽内时，受到沟槽深度和直径间隙的初始挤压和夹持作用，提供初始密封压力，如图所示。图胶圈密封原理图当施加压力时，压力通过间隙传到型胶圈的边，使型胶圈变形与沟槽的另边接触，达到密封的目的，如图。随着压力的增加，胶圈变形量急剧增加，结果胶圈被挤进间隙，若间隙过大，胶圈也有可能被挤进任何小的间歇失效，如图。而在动态密封中，任何种挤出倾向都会明显地造成胶圈磨损，使其过早地失效。般公差选用或，相配偶的轴孔配合精度取或。而在现场井下工具的设计中，般大于此值，接近于而且密封效果良好。在该配汽器的设计中，所有型沟槽尺寸的设计均采用此值。大庆石油学院华瑞学院本科生毕业设计论文圈槽的宽度与形状胶圈沟槽的尺寸及形状对密封性能很大影响，密封圈槽形状如图所示。沟槽的宽度与型胶圈的断面直径的关系般选用，而平时设计中往往是密封圈槽宽度与密封圈断面直径相等，或者不论密封圈断面直径多大，密封圈比槽宽。采用这种尺寸设计的弊端是用起子或铁钎撬密封圈时，容易损坏密圈槽，尤其是内密封圈槽，这将降低其耐压差能力孔轴相套时，由于密封圈有预过盈量，槽太窄易剪切密封圈。因此，在设计密封圈槽宽时应规范尺寸。经查阅机械设计手册，取，，，。加工圆弧时，要特别注意处，如果太尖，在承受高压时易损坏密封圈，需用砂布将其稍稍打钝。在承受高压情况下，还要安装背托环。设计中在活塞及中间接头处安装了背托环。图密封圈槽的标准形状轴孔配合公差在承受大于以上压差时，孔轴配合般推荐为或，而井下工具工作压力般超过，所用孔轴配合常常采用，甚至，方面精度等级较低，另方面轴孔间隙太大。这就要求密封圈的过盈量也要大。如酸化压裂封隔器的轴孔配合采用，堵水封隔器采用，轴孔基本尺寸相同的酸化压裂封隔器密封圈的过盈量比堵水封隔器的小，密封效果就好。相同精度等级轴孔的配合间隙不同，其受力状况是有区别的，如的轴孔间隙比大，密封圈在相同压力作用下，其受剪切力的面积大，则总作用力就大，密封圈损坏的可能性加大，但如果轴孔间隙过小，则轴孔的同轴度要求更高，加工难度增大。如果片面追求高精度，势必增加加工难度和成本。考虑到试制车间的加工水平及井下工具的实际工作状况主要是静密封，密封圈密封面的轴孔配合应优先选用，在使用要求不高的情况下，也可选用。大庆石油学院华瑞学院本科生毕业设计论文结论分层定量配汽的关键是对配汽孔大小的确定。本文推到出了配汽孔的计算公式，确定了配汽孔的大小，使此分层配汽器能合理分配注汽量，改善注汽效果。针对蒸汽的学院本科生毕业设计论文年，胜利油田第口应用技术的郑平井首战告捷，取得了特超稠油油藏开发重大突破。科研人员乘胜推进，进步扩大该技术的应用领域，对其进行各环节的优化研究，多因素全方位提高注汽质量，技术在不断实践中逐步成熟。截至年月，胜利油田特超稠油油藏郑块已应用该技术累计产油万吨，其他此类油藏如坨块单块也被有效动用，标志着胜利油田特超稠油油藏全面开发，这不仅使胜利油田特超稠油油藏得以解放，而且对国内外同类稠油油藏开发具有重要借鉴意义。重油是非常规石油的统称，包括重质油高黏油油砂天然沥青等，也就是我们所熟悉的稠油特超稠油沥青等。当前，国际石油界在重油勘探开发炼制与综合利用以及环境保护等方面仍存在些尚待解决的难题，其中最重要的就是如何在现有技术的基础上开发创新，以求更大幅度地降低成本。随着石油需求量的不断增加，如何加强世界各重油生产国对勘探开发的重视以及消费国对重油的合理利用，也成为重油工业乃至世界石油工业可持续发展的关键。世界稠油开采的新途径当今，提高稠油油田采收率的主要方法是注蒸气周期处理油井的近井地带层内燃烧和注热水等。这些方法虽然有较高的增油效果，但因其能量消耗过高，投资过大，而使其实际应用受到限制。因此，人们为了节能降耗，特研制成功种将饱和的尿素溶液注入被蒸气加热的地层，使尿素在高温下，分解成氨和，对地层进行注蒸气碱和驱的综合处理方法，已在俄罗斯的部分稠油油藏试验结果表明，该方法是