的应用有定的缺陷。动压力水头法及其优化设计程序动压力水头法及其优化设计程序针对孔口出流系数法的局限性及缺陷，目前扩散器水力设计方法主要采用动压水头法。以下将对动压水头法计算公式进行推导，并根据排海管道的特点设计计算优化程序。图排海管道计算示意图设离岸最远端第个上升管的浓海水排放量，则对第个上升管和第段扩散管，根据能量方程及连续方程可得如下方程计算。对第个上升管和第段扩散管，根据能量方程及连续方程可得如下方程计算。式中。类似，对第个上升管和第段扩散管，根据能量方程及连续方程可得如下方程由此计算。式中。对于高位井或出水泵站，其水位满足根据以上各方程，可以得到计算的排放总量计，若计算结果满足计实允许误差，则计算结束否则，重新设定，重复上述计算。扩散器水力设计计算优化程序见图图扩散器设计计算优化程序图扩散器水力设计计算参数的选取管道沿程阻力沿程水头损失反映水流为克服摩擦阻力做功而消耗的能量，因而其数值的大小主要取决于管径和管材。根据谢才公式可以得到阻力系数，其中谢才系数可由曼宁公式计算得到，即，为管径，为管壁粗糙系数，则单位管道长度的水头损失。局部阻力系数局部水头损失反映由于局部边界急剧变化，水流在急剧调整过程中所消耗的能量，因而局部阻力系数的大小主要由管道的局部构造所决定，般视情况作如下处理放流管沿程各转弯处均按急转弯考虑，相应局部阻力系数根据管线沿程转弯角度按经验值选取。扩散段变径管道按突缩考虑。上升管与扩散管之间按三通管考虑，其阻力系数按塔里叶夫公式进行计算计实④上升管各喷口可简化为等效喷口，在计算时按急转弯加突缩情况考虑，即，分别为喷口截面积和上升管截面积，而对于其他形式的喷口，可以按等阻力进行校核，对于精确的计算可以从物理模型试验获得。程序的优点对比孔口出流系数法及程序本身设计特点，可以得出该程序设计的如下优点该程序不仅能确定扩散器各工艺参数，而且可以比较多方案水头损失的大小。该程序能反映各扩散器设计参数对喷口出流量的影响，如摩擦阻力系数局部阻力系数喷口开孔大小上升管直径上升管间距等。该程序在喷口阻力的处理中，是按弯头逐渐收缩，因此，可以利用现有公式进行计算，计算结果较准确，而对于其它形式的喷口，可以按其喷口的特点，对程序本身进行很方便的改写，也可按实验或计算得到的阻力相等的原则进行换算，而不对计算结果产生影响。六横岛台门海水淡化工程大型海岛油库海水淡化厂位置位于舟山六横岛台门海域，日产淡化海水万吨，主要为油库码头渔船供水油库生产用水生活用水和消防冷却用水，并向周围制冰和渔业加工等企业供水。经淡化后的浓海水排放海域处于二岛屿之间的狭长水道中，为保护海洋生态环境，要求设计个高效率大规模浓海水排海扩散器。选取设计方案由于浓海水排放海域处于二岛屿之间的狭长水道中，排海扩散器走向较适合采用型。因为从水道的利用功能来说，大中型江河多数为航运水道，船只往返频繁，水生生物回游范围要求较大，不允许扩散器布置在水道中央，并且，从施工及运行管理来看，中心布置施工困难，不便于维修及反冲洗，严重影响通航。型对江河的航运生物回游等影响较小，施工与管理都较为方便，工程投资少，值得推广使用。型扩散器就是将扩散器布置成顺水流方向，与输水管道成型，如图所示的排放近区物理形态模型。浓海水射入环境水体的掺混稀释特性及流态的变化规律，取决于型扩散器的几何尺寸喷嘴射流参数及河道水流条件。因此，排放近区特征参数可表达为，图型扩散器排放近区物理形态模型式中为扩散器喷嘴排放角为喷嘴孔口面积为喷嘴孔口间距为孔口距河床高度为河道水深为环境水体运动粘滞系数为扩散器与河道水体流动方向的夹角，型扩散器型扩散器排放近区的数值模拟为了预报型扩散器排放近区的特性，运用本文所取的扩散器在宽浅江河中排放的流场和浓度数值模型来模拟计算型扩散器排放近区。要进行计算，首先将型扩散器排放口由点排放概化到所在网格单位时间单位体积的质量源，其表达式为，则喷嘴所在网格的连续方程为式中为网格尺度水深。喷嘴所在网格的动量源，，则得到方向动量方程方向动量方程方程方程境科学出版社，刘可忠，朱明海水淡化的缺点分析人民长江，王保栋海水淡化厂排水对海洋生态环境的影响海洋环保韦鹤平，徐亮上海星火工业区污水排放工程排放管工程参数研究上海，徐高田，韦鹤平嘉兴市污水海洋处置工程近区稀释扩散物理模型和数学模型研究广州环境科学杨媚媚含油污水排放扩散输运模型研究及其在南海油田开发过程中的应用中国海洋大学，中国国家环境保护局污水海洋处置工程装备配套选型及污水预处理技术，刘维禄污水扩散器非均匀排放的水力计算及海水入侵的研究同济大学张永良，阎鸿邦污水海洋处置技术指南北京中国环境科学出版社，吴玮污水海洋扩散器海水入侵及清除特性研究河海大学何强，陈刚，钟坚近区模型用于污水海洋排放扩散器结构概念设计的研究给水排水王超多孔型扩散器排放流态特性研究水科学进展，泵阀技术信息网常见液体的物理性质浓度方程式中，为纵横向坐标为方向的速度分量为水深为重力加速度为水体密度，计算时取为有效粘性系数为水流紊动粘性系数为紊动动能ε为紊动动能耗散率为污染物浓度为底部切应力为河底高程为经验常数为混合系数。基本参数计算海水经过淡化之后，饮用水直接输送给用户们，而产生的浓海水面临多种处理途径，如何将浓海水进行远距离输送成为问题的关键。舟山六横岛台门的海水淡化工程处理海水之后，产生的浓海水进行能量回收，具有个大气压的压力。考虑到节省设备成本，故要研究利用剩余能量的问题。密度与体积取淡化浓海水试样，用物理天平称其质量为，浓海水的密度为产生浓海水的总体积排流管径计算式中表示实际日产浓海水质量表示日产淡化海水质量表示实际浓海水流量表示流量修正系数，根据实际取表示均匀系数，根据实际取表示浓海水排放速度，般取表示浓海水排放时间，取计算结果表基本参数日产淡化海水质量万吨流量修正系数均匀系数实际日产浓海水质量万吨实际浓海水流量浓海水排放速度管道直径喷口流速取喷口直径，导流管根数，喷口个数，见扩散器结构图由公式排放管长度由管道工艺流程可知管道长度，见管道工艺图。由浓海水密度查表海水的密度和动力粘度，浓海水的动力粘度取，流态流态属于层流能量损失回收的能量为因为，所以回收的能量能够满足浓海水排海的要求。轴线流速浓度及稀释度的沿程变化比较由前面分析可知，排放近区的轴线流速浓度和稀释度是表征近区特性的重要参数。现将型扩散器排放与中心扩散器排放的轴线流速浓度和稀释度沿程变化进行比较。图轴线流速沿程变化曲线轴线流速沿程变化图为不同情况下，沿程变化曲线。由图可知越小，轴线流速衰减越快。这是当不变时，越小，扩散器的射流速度越大，诱导流速亦越大，掺混越激烈，从而主流核越短。对型扩散器排放来说，轴线流速均小于相应的中心扩散器排放。轴线浓度沿程变化图为不同的情况下，沿程变化曲线。由图可知越小，轴线浓度衰减越快，这是由于当扩散器排放动量不变时，越小，扩散器排放的射流速度越大，近区掺混稀释越激烈。对同样的来说，型扩散器排放近区的相对浓度值高于河道中心扩散器排放近区，但型扩散器排放近区流动形成后区浓度衰减较快，这说明在流动形成区由于射流流速与环境流速方向不致，降低了稀释效果在流动形成后区，射流带中心流速与环境流速趋于致，从而增加了浓度的稀释效果。排放近区稀释度沿程变化图为给定相对动量的情况下，不同的，稀释度沿程变化，图中为最大稀释度。由图可知，越大，稀释度亦越大，并且沿程逐渐增加，近区增长率较大，较远区增长率较缓。型扩散器排放近区稀释度较小，但沿程变化率较大，在大约处两者很相近，因此，型扩散器排污同样具有较好的掺混稀释效果。图轴线浓度沿程变化曲线图近区稀释度沿程变化曲线总结与建议总结海水淡化的浓海水尾液由于其对环境的严重污染性，已经引起社会的广泛关注。利用扩散器进行尾液处理是其中较为理想的措施。本文针对如何进行扩散器设计，给出了些具体的方法。通过对扩散器设计的分析与研究，我们可以得到如下结论型扩散器排放近区具有弯曲形污染射流带，其曲率大小主要取决于。型扩散器排放近区的轴线流速小于中心扩散器排放，而浓度则略高之。型扩散器排放近区稀释度略低于中心扩散器排放，但前者的变化率较高。在以后，两者基本相等。因此