设计范围内，故采用上下同径的提升管，直径为。提升管长度令停留时间下上上平平，圆整后取核算实际停留时间平提升管压降提升管各处的表观密度表和实际密度固入口表观密度提升管入口烟气体积量催化剂循环量表滑落系数入其中，反应器为反应器为所以,表实际密度出口表观密度提升管出口烟气体积量催化剂循环量表滑落系数表实际密度表相关数据表项目上段下段对数平均值催化剂流率油气流率表实气速料柱静压差由于催化剂颗粒被加速及出口引起压降其中，加速催化剂，出口损失，快分器转向所以，摩擦压降预提升段尺寸计算直径预提升段气速，为了不出现噎噻，般不应小于本设计中取其中,催化剂带入水汽催化剂带入烟气预提升蒸汽所以，则，所以，，圆整后取核算高度考虑到预提升段要设人孔，再生催化剂斜管入口等，根据本设计的具体情况，取高度为。预提升段密度体积流速催化剂循环量表取表实沉降器尺寸计算直径沉降器的直径根据沉降器汽提流率及线速确定，为夹带的催化剂分离完全，减少催化剂单耗，气速≯，本设计中取气速为汽提罐油气防脚气汽提锥底松动汽汽提汽提升管出口，圆整后取核算≯沉降段高度由于提升管出口没有快分器，般分离效果比较好，因此沉降段的分离作用不是主要的，其高度主要考虑能满足旋分器压力平衡的要求，国内现有提升管装置沉降段高为。汽提段尺寸计算直径质量流速为,本设计取其中汽提段内径提升管外径所以，，圆整后取核算质量流速，在允许的设计范围内高度汽提段高度常与采用的挡板数和板间距离有关，对于直提升管催化裂化装置采用圆盘式挡板，结构简单，便于检修，且便于采用分布器，国内般采用层圆环挡板，板间距为。本设计为层，间距为，上下各余米。催化剂在汽提段中停留时间其中，催化剂藏量汽提段密度，，本设计中取所以，，在允许设计范围内。催化剂下移速度汽提段线速其中，过过汽提汽提沉降段油气汽提段考虑温降几度，所以，汽提段线速压力平衡的计算本装置的处理量为万吨年，其有关工艺设计计算数据列于下表表有关工艺设计计算数据项目数据项目数据再生器顶压，提升管长度，沉降器顶压，提升管出口线速，提升管内径催化剂循环量，参照有关装置生产数据确定两器各处密度表两器各处密度反应器再生器提升管出口以上稀相段再生催化剂斜管提升管出口二密料面型弯头以上稀相段汽提段型弯头以下至二密提升管出口处二密密度提升管入口处提升管待生催化剂斜管画出两器草图及斜管长度的计算再生烟气外取热器预混和管辅助燃烧室空气原料预提升蒸汽提升管汽提段沉降器烧焦罐假定两管，即再生器预混合管中心线和与提升管中心线汽提距离为。般斜管与垂线夹角有，对催化剂流化输送比较有利，故本设计取。再生斜管斜管长预提升段半径烧焦罐半径求得垂直高度阀以上高度为,阀以下高为。待生斜管斜管长汽提段半径预混合管半径求得垂直高度阀以上高为，阀以下为。再生催化剂输送管线压力平衡推动力再生器顶部压力稀相段静压二密静压滑阀以上静压滑阀以下静压推动力合计阻力沉降器顶部压降型快分出口以上稀相静压型快分静压提升管压降预提升段压降阻力合计阀推动力阻力，符合再生滑阀开度计算再生滑阀开度计算其中催化剂循环量流量系数阀催化剂密度所以，根据以前计算得斜管直径为，故应选直径与管径小的滑阀以防止催化剂冲蚀管线，故选规格为的单动滑阀。则，全开面积所以，再生滑阀开度全开面积流通面积通常要求阀开度在之间，容易操作，因此须在阀板加上节流环，取开度为，节流环面积流通面积待生催化剂输送管线压力平衡推动力沉降器顶部压力稀相段沉降段静压过渡段压降汽提段压降阀以上压降阀以下压降推动力合计阻力再生器顶部压力型快分器以上沉降段压降型快分器压降稀相管压降烧焦罐压降分布板压降预混合管压降阻力合计阻力推动力阀待生滑阀开度计算待生滑阀流通面积选取规格同上，则待生滑阀开度截流环面积计算结果汇总表提升管相关数据项目单位数据提升管及预提升管提升管出口温度提升管直径提升管长度提升管线速度入出提升管内油气停留时间提升管密度入出提升管压降原料油预热温度催化剂循环量剂油比预提升管直径预提升管高度预提升管线速提升管入口温度续表项目单位数据沉降器及汽提段沉降器顶部压力沉降器直径沉降器高度汽提段直径汽提段高度汽提段密度汽提段内催化剂停留时间汽提段催化剂线速表再生器相关数据项目单位数据再生器稀相管出口温度二密床温度烧焦罐直径烧焦罐高度续表项目单位数据再生器稀相管长度稀相管线速稀相段直径稀相段高度预混合管直径二密床高度烧焦罐线速稀相段线速二密床线速烧焦罐藏量催化剂在烧焦罐停留时间烧焦罐与二密过渡段高度二密床催化剂停留时间二密床催化剂藏量二密体积耗风指标烟风比烧焦所需主风量致谢经过半年的忙碌和工作，本次毕业设计已经接近尾声，由于经验的匮乏，难免有许多考虑不周全的地方，如果没有导师的督促指导，以及起工作的同学们的支持，想要完成这个设计是难以想象的。在这里首先要感谢我的指导老师李文深老师。李老师平日里工作繁多，但在我做毕业设计的每个阶段，从查阅资料到设计草案的确定和修改，以及后期地详细设计装配草图等整个过程中都给予了我悉心的指导。我的设计较为复杂烦琐，但是李老师仍然细心地纠正设计中出现的。除了敬佩李老师的专业水平外，李老师的治学严谨和科学研究的精神也是我永远学习的榜样，并将积极影响我今后的学习和工作。然后还要感谢大学以来所有的老师，为我打下了化工专业知识的基础同时还要感谢所有的同学们，正是因为有了你们的支持和鼓励，此次毕业设计才会顺利完成。最后感谢石化学院和我的母校辽宁石油化工大学对我的大力栽培。参考文献将你的参考文献列于此。总干烟气生成水汽所以，上述计算显然是正确的。反应器热平衡的计算根据渣油残炭值大，生焦率高等特点，可以认定为该套装置为热过剩型对于热过剩型装置可以通过反应器热平衡算出催化剂循环量计算目的计算催化剂循环量求剂油比基础数据再反残炭原料预热温度催化剂循环量进入反应器水蒸气表计算步骤再生后的高温催化剂供热反再其中，所以，焦炭吸附热焦炭量再生催化剂带入烟气及水蒸气放热再再反反反再烟气按每千克催化剂带入水汽烟气，，求带入水量带入烟气量烟气④反应热催化炭催化炭总碳可汽提炭附加炭其中，可汽提炭催化剂循环量附加炭新鲜原料量重残炭催化炭所以，水蒸气升温热雾化预提升汽提松动各项吹扫蒸汽表进入反应系统的水蒸气表项目状态用量依据说明性质进料雾化蒸汽过热占总进料汽提蒸汽过热水汽催化剂预提升蒸汽过热水汽续表项目状态用量依据说明性质汽提段锥底松动蒸汽过热参考武汉炼厂设计取经验值再生滑阀吹扫蒸汽饱和汽阀再生斜管膨胀节吹扫饱和汽阀防焦蒸汽饱和参考武汉炼厂设计取经验值再剂带入水饱和水汽热损失按埃索公司提供的数据烧碳量原料升温汽化热根据原料油，混在汽体焓曲线查得在液体焓曲线查得回炼油入提升管温度为在液体焓曲线查得所以，进料量回炼油根据解得剂油比总进料量催化剂循环量对于汽油方案，剂油比为，本设计为，在设计范围内。再生器热平衡的计算计算目的计算再生器的剩余热量，取热基础数据烟气组成焦炭中的焦炭量干空气量空气带入水量再生器出口温度顶压计算步骤热平衡的计算入方焦炭燃烧放热生成放热烧碳量无生成生成放热烧氢量④硫燃烧放热由于使用了硫转移催化剂，硫全部转化合计出方焦碳脱附热烧焦炭量主风升温热在此我们求取以下几个参