连续重整装置典型问题及处理(原稿)

发现换热器喷嘴出现堵塞情况后，在重整进料调节阀前增加临时过滤器，避免堵塞加剧。

另外制定反吹方案，并现场铺设反吹管线。

反吹主要流程通过重整进料调节阀与后阀之间管节引出管线至放空管线。

网出现堵塞和漏点，是造成烧碳区温度分布异常主要原因。

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根据加氢与重整流程设计，加氢反应产物分离罐内物料通过压力送入汽提塔，塔底物料再通过压力进入重整进料换热器。

理论上加氢反应系统与查，发现再生器内网堵塞情况比较严重，大部分面积发生堵塞，内网缝隙之间布满了小粒催化剂和粉尘，主要分布在内网进气和出气两侧，上部比下部严重，相比较年大修检查情况有所加重，同时还发现再生器内网内部积存大量的粉尘和小颗粒催化剂。

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年月装臵利用检修机会对约翰逊网进行更新，更新后再生器峰值温度保持在第温度点，温度点对称分布达到设计要求。

风机运转正常，振动保持正常范围内。

结论加氢反应系统床层压降上涨是加氢装臵常见问题，增加保护罐后可以将压塔内产生的杂质可与直接进入重整换热器。

装臵最初采用单管程立式换热器，发生堵塞风险较小，重整进料未安装进料过滤器。

年改造为缠绕管式换热器，改造重整进料通过换热器进料分散器上个直径小孔分配后进入重整换热器管程。

分析堵塞原因剂再生部分采用第代连续再生工艺，催化剂再生能力。

装臵投产后直高负荷连续运行，期间各单元出现了各种问题。

针对出现问题，经过不断优化改造满足了生产条件变化，实现了高效稳定生产。

连续重整装置典型问题及程内气体反向通过换热器分配器，将堵塞杂质排放至火炬系统。

年月日分实施反吹操作，操作前提前通过重整分液罐放空阀向火炬线排放定氢气，打开反吹流程后通过关闭放空阀阀补偿系统压力方式保持重整反应系统压力稳定。

反吹操作持续秒，反应系用石油科学研究院研制重整催化剂。

催化剂再生部分采用第代连续再生工艺，催化剂再生能力。

装臵投产后直高负荷连续运行，期间各单元出现了各种问题。

针对出现问题，经过不断优化改造满足了生产条件变化，实统压力保持稳定。

反吹完成后，重整负荷提高至，调节阀开度保持恢复至堵塞前状态，效果明显。

根据加氢与重整流程设计，加氢反应产物分离罐内物料通过压力送入汽提塔，塔底物料再通过压力进入重整进料换热器。

理论上加氢反应系统与摘要本文主要总结天津分公司措施。

分析问题产生的原因，通过技术改造工艺参数优化和设备更新等方式，解决装臵运行过程中出现的原料硅含量超标加氢反应器压降增高重整进料换热器堵塞再生运行不稳定等问题。

通过持续优化调整改造，实现了装臵内。

结论加氢反应系统床层压降上涨是加氢装臵常见问题，增加保护罐后可以将压降转移到保护罐，实现保护催化剂床层目的。

从而保证装臵长周期运行。

保护罐还可以根据原料情况，装填不同保护剂适应多种生产条件。

重整换热器采取在线反吹方式，境中设备长期运行出现老化及时处理保证装臵稳定。

避免出现损坏催化剂损坏设备事故。

参考文献催化重整装臵技术问答中国石化出版社年月大芳烃车间工艺技术规程年月。

本次加氢压降升高原因主要是外购石脑油中氧含量和硅杂质超标。

加氢催化剂产开工初期杂质堵塞在管程进料分配器内。

发现换热器喷嘴出现堵塞情况后，在重整进料调节阀前增加临时过滤器，避免堵塞加剧。

表烧碳区温度分布对比判断出现此种情况判断应为再生约翰逊网上部局部堵塞。

年月日再生停工卸剂检查再生器内部。

经过统压力保持稳定。

反吹完成后，重整负荷提高至，调节阀开度保持恢复至堵塞前状态，效果明显。

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结论加氢反应系统床层压降上涨是加氢装臵常见问题，增加保护罐后可以将压国石化天津分公司。

采用全馏分石脑油和重石脑油作为原料，产出重整产品作为下游芳烃联合装臵原料。

加氢部分处理能力，采用先分馏后加氢工艺设计。

重整部分采用超低压重整技术设计反应压力，目前使用石油科学研究院研制重整催化剂。

催化连续重整装置典型问题及处理原稿决进料分配器堵塞问题避免了重整装臵停工。

再生装臵关系重整催化剂性能，高温环境中设备长期运行出现老化及时处理保证装臵稳定。

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参考文献催化重整装臵技术问答中国石化出版社年月大芳烃车间工艺技术规程年理原稿。

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风机运转正常，振动保持正常范围内。

结论加氢反应系统床层压降上涨是加氢装臵常见问题，增加保护罐后可以将压保护罐内目前装填石科院脱硅保护剂，装填量吨。

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年月装臵利用检修机会对约翰逊网进行更新，更新后再生器峰值温度保持在第温度点，温度点对称分布达到设计要求。

风机运转正常，振动保持正常范，打开反吹流程后通过关闭放空阀阀补偿系统压力方式保持重整反应系统压力稳定。

反吹操作持续秒，反应系统压力保持稳定。

反吹完成后，重整负荷提高至，调节阀开度保持恢复至堵塞前状态，效果明显。

摘要本文主要总结天津分公司措施。

分析生结焦，此外由于加氢催化剂不具备脱硅功能硅进入重整反应系统对重整催化剂造成硅污染，持氯能力下降，活性降低。

为增强加氢装臵抗风险能力，满足年运行周期，年检修改造中在加氢反应器前增加保护罐，保护罐进出口设臵旁路可以在线切入切出统压力保持稳定。

反吹完成后，重整负荷提高至，调节阀开度保持恢复至堵塞前状态，效果明显。

根据加氢与重整流程设计，加氢反应产物分离罐内物料通过压力送入汽提塔，塔底物料再通过压力进入重整进料换热器。

理论上加氢反应系统与转移到保护罐，实现保护催化剂床层目的。

从而保证装臵长周期运行。

保护罐还可以根据原料情况，装填不同保护剂适应多种生产条件。

重整换热器采取在线反吹方式，解决进料分配器堵塞问题避免了重整装臵停工。

再生装臵关系重整催化剂性能，高温剂再生部分采用第代连续再生工艺，催化剂再生能力。

装臵投产后直高负荷连续运行，期间各单元出现了各种问题。

针对出现问题，经过不断优化改造满足了生产条件变化，实现了高效稳定生产。

连续重整装置典型问题及臵在不断变化生产条件下稳定高效运转。

概况中国石化天津分公司。

采用全馏分石脑油和重石脑油作为原料，产出重整产品作为下游芳烃联合装臵原料。

加氢部分处理能力，采用先分馏后加氢工艺设计。

重整部分采用超低压重整技术设计反应压力，目前题产生的原因，通过技术改造工艺参数优化和设备更新等方式，解决装臵运行过程中出现的原料硅含量超标加氢反应器压降增高重整进料换热器堵塞再生运行不稳定等问题。

通过持续优化调整改造，实现了装臵在不断变化生产条件下稳定高效运转。

概况连续重整装置典型问题及处理原稿理原稿。

年月装臵利用检修机会对约翰逊网进行更新，更新后再生器峰值温度保持在第温度点，温度点对称分布达到设计要求。

风机运转正常，振动保持正常范围内。

结论加氢反应系统床层压降上涨是加氢装臵常见问题，增加保护罐后可以将压管线上增加球阀，以便快速放空。

操作时关闭重整进料调节阀，快速打开新增球阀向火炬泄放，使换热器管程内气体反向通过换热器分配器，将堵塞杂质排放至火炬系统。

年月日分实施反吹操作，操作前提前通过重整分液罐放空阀向火炬线排放定氢剂再生部分采用第代连续再生工艺，催化剂再生能力。

装臵投产后直高负荷连续运行，期间各单元出现了各种问题。

针对出现问题，经过不断优化改造满足了生产条件变化，实现了高效稳定生产。

连续重整装置典型问题及内产生的杂质可与直接进入重整换热器。

装臵最初采用单管程立式换热器，发生堵塞风险较小，重整进料未安装进料过滤器。

年改造为缠绕管式换热器，改造重整进料通过换热器进料分散器上个直径小孔分配后进入重整换热器管程。

分析堵塞原因为同时，还发现再生器内网上部出现缺失。

检修再生器内网漏点进行补焊，对堵塞严重的内外网缝隙进行清理工作。

然后用氩弧焊将再生器内网上的漏点补焊封死。

同时对再生除尘系统进行检查，更换滤袋，增加固定滤袋卡扣。

此次再生器检修发现内开工初期杂质堵塞在管程进料分配器内。

发现换热器喷嘴出现堵塞情况后，在重整进料调节阀前增加临时过滤器，避免堵塞加剧。

表烧碳区温度分布对比判断出现此种情况判断应为再生约翰逊网上部局部堵塞。

年月日再生停工卸剂检查再生器内部。

经过统压力保持稳定。

反吹完成后，重整负荷提高至，调节阀开度保持恢复至堵塞前状态，效果明显。

根据加氢与重整流程设计，加氢反应产物分离罐内物料通过压力送入汽提塔，塔底物料再通过压力进入重整进料换热器。

理论上加氢反应系统与了高效稳定生产。

另外制定反吹方案，并现场铺设反吹管线。

反吹主要流程通过重整进料调节阀与后阀之间管节引出管线至放空管线。

管线上增加球阀，以便快速放空。

操作时关闭重整进料调节阀，快速打开新增球阀向火炬泄放，使换热器网出现堵塞和漏点，是造成烧碳区温度分布异常主要原因。

连续重整装置典型问题及处理原稿。

根据加氢与重整流程设计，加氢反应产物分离罐内物料通过压力送入汽提塔，塔底物料再通过压力进入重整进料换热器。

理论上加氢反应系统与臵在不断变化生产条件下稳定高效运转。

概况中国石化天津分公司。

采用全馏分石脑油和重石脑油作为原料，产出重整产品作为下游芳烃联合装臵原料。

加氢部分处理能力，采用先分馏后加氢工艺设计。

重整部分采用超低压重整技术设计反应压力，目前