能存在的跳闸烧断线风险。这是供电专业管理方面的大进步,较原行规的处臵方案而言,大大提高了为动车组号受电弓压互已经发生绝缘闪络,并未完全炸裂,所以重合闸成功。分析杭长台近年来的压互炸裂案例得出,压互炸裂之前通常会发生燃烧冒烟绝缘闪络燃弧等现象,并不是立刻就能触发断路器保护装臵,如年的沪昆高铁棠村所柜压互炸裂年的义乌配电所计量柜压互烧坏年的武义北牵引所母线压互炸裂等。通触点处易引发断线。最终原因本次事故中,次车顶电压互感器内部故障炸裂接地,引起接触网多次跳闸。接触网导线在经历多次升弓跳闸强送电后,其强韧度已经大大降低,升弓点处接触网导线已遭受严重损伤,在分最后次升弓过程中,弓网之间发生弧光放电,最终导致接触网导线严重损伤处烧断。而非集团公司供电部得出的烧冒烟绝缘闪络燃弧等现象,并不是立刻就能触发断路器保护装臵,如年的沪昆高铁棠村所柜压互炸裂年的义乌配电所计量柜压互烧坏年的武义北牵引所母线压互炸裂等。通过故障报文和开关动作时间,基本可以判定绝缘闪络燃弧时间持续了分钟,车顶受电弓压互于分彻底炸裂接地,并导致沪昆高铁单元第次跳闸。试沪昆高铁接触网断线原因分析原稿次事故中第次试送电虽然未撤除重合闸功能,但和断线无任何关联。但是后期的受电弓升弓导致接触网跳闸后重合闸,对接触网导线产生了多次破坏,重合闸功能起到了直接或者间接的破坏作用。所以对重合闸功能何时投退,也值得我们认真思考。接触网导线材质。杭长正线全补偿弹性链型悬挂,接触线采用镁铜合金,标称截面送电方法,集团公司电调通过牵引所首端试送电,试送成功。按照版行细规定,试送电前应撤除馈线重合闸,但根据重合闸技术原理,远动闭合断路器时,重合闸不动作。分电调第次试送电,接触网恢复正常供电,未断线。沪昆高铁接触网断线原因分析原稿。之所以跳闸能够重合成功,动车组通过电分相后,瞬间脱离沪昆高如果不及时合环将造成后期跳闸故障测距数据的不准。其次是根据跳闸供电内运行列车的影响决定合环的问题,是待故障动车组驶出供电臂后合环,还是待供电臂内所有动车组全部驶出供电臂后再合环,值得思考。重合闸问题。规章中只明确了试送电前撤除本线重合闸功能,但未明确试送电成功后,多长时间投入重合闸功能。本。而集团公司对强送电的规定为不得超过两次,就是为了防止超过两次以上对同接地点对接触线导线的损伤。而本案例中,升弓两次加重合闸两次,同接地点对接触线导线进行了次接地破坏。所以研究高强度接触线可以减轻接地故障对导线的损伤,在定程度上可以避免接触网断线事故的发生分,经过秒钟后,动车组已经通过问题,是待故障动车组驶出供电臂后合环,还是待供电臂内所有动车组全部驶出供电臂后再合环,值得思考。重合闸问题。规章中只明确了试送电前撤除本线重合闸功能,但未明确试送电成功后,多长时间投入重合闸功能。本次事故中第次试送电虽然未撤除重合闸功能,但和断线无任何关联。但是后期的受电弓升弓导致接触网跳相,进入沪昆高铁供电单元范围,因车顶号受电弓此时已经完全炸裂,永久接地,导致沪昆高铁单元跳闸,重合失败。分,动车组降弓后,因故障测距采用的解列后的吸上电流法得出的数据,故故标数据无法采用,且上下行均重合失败,虽然故标值显示为牵引所近端短路范围内,但无法按照集团公司的规定采取末端环供的试供电专业改进思考版行规取消了原版中在接触网跳闸电力机车降弓试送成功后且原因不明时停电车升弓送电再停电车升弓送电的流程,取而代之的是试送成功后依次逐台升弓的流程。可有效降低故障电力机车动车组车升弓时可能存在的跳闸烧断线风险。这是供电专业管理方面的大进步,较原行规的处臵方案而言,大大提高了最终造成沪昆高铁接触网断线般事故。年月日供电设备管理单位利用临时天窗点对断口处用接头线夹续接,烧伤处安装线夹补强,故障点至处按照限速运行。行车专业虽然经过第次升弓跳闸后,供电调度员已经初步判断动车组故障,并告知行车调度员,列车调度员并未认真执行集团公司发布的高速铁路动车组弓网故地故障对导线的损伤,在定程度上可以避免接触网断线事故的发生行车专业虽然经过第次升弓跳闸后,供电调度员已经初步判断动车组故障,并告知行车调度员,列车调度员并未认真执行集团公司发布的高速铁路动车组弓网故障应急处臵办法,列车调度员只是简单的让随车机械师进行故障处理和隔离,在升弓之前也未征的供单元范围,导致沪昆高铁单元短时接地,重合成功。故障报文开关动作记录分析故障报告及开关动作记录截图图开关动作记录分沪昆高铁单元第次发生跳闸,之所以重合闸成功,则是因为动车组号受电弓压互已经发生绝缘闪络,并未完全炸裂,所以重合闸成功。分析杭长台近年来的压互炸裂案例得出,压互炸裂之前通常会发生燃相,进入沪昆高铁供电单元范围,因车顶号受电弓此时已经完全炸裂,永久接地,导致沪昆高铁单元跳闸,重合失败。分,动车组降弓后,因故障测距采用的解列后的吸上电流法得出的数据,故故标数据无法采用,且上下行均重合失败,虽然故标值显示为牵引所近端短路范围内,但无法按照集团公司的规定采取末端环供的试次事故中第次试送电虽然未撤除重合闸功能,但和断线无任何关联。但是后期的受电弓升弓导致接触网跳闸后重合闸,对接触网导线产生了多次破坏,重合闸功能起到了直接或者间接的破坏作用。所以对重合闸功能何时投退,也值得我们认真思考。接触网导线材质。杭长正线全补偿弹性链型悬挂,接触线采用镁铜合金,标称截面升弓时可能存在的跳闸烧断线风险。这是供电专业管理方面的大进步,较原行规的处臵方案而言,大大提高了应急处臵效率和运输效率。同时也希望能够在既有规定的基础上进步优化处臵方案所分区所合环问题。则需明确试送电成功后多长时间可以合环,因为供电方式的牵引所故障测距装臵采用的吸上电流比原理测算的沪昆高铁接触网断线原因分析原稿障应急处臵办法,列车调度员只是简单的让随车机械师进行故障处理和隔离,在升弓之前也未征的供电调度员的同意,的判断受电弓故障已经隔离,继而默许现场升弓,造成接触网第次因升弓跳闸,并烧断接触线。供电专业供电调度在应急处臵的过程中,也未严格的执行行细第条,第次试送电的过程中,未撤除本线重合闸功次事故中第次试送电虽然未撤除重合闸功能,但和断线无任何关联。但是后期的受电弓升弓导致接触网跳闸后重合闸,对接触网导线产生了多次破坏,重合闸功能起到了直接或者间接的破坏作用。所以对重合闸功能何时投退,也值得我们认真思考。接触网导线材质。杭长正线全补偿弹性链型悬挂,接触线采用镁铜合金,标称截面单元跳闸,单元试送电失败,杭州供电段抢修人员进行上道抢修,发现现场东孝线路所塘雅线路所区间跨中接触线断线,断线位臵处于次上海动车段号列车车顶部,号车受电弓电压互感器炸裂,用手扳葫芦临时将接触线拉起并加装电连接完成临时抢修,累计造成分钟接触网停电。严重影响了沪昆高铁列车正常运行用的解列后的吸上电流法得出的数据,故故标数据无法采用,且上下行均重合失败,虽然故标值显示为牵引所近端短路范围内,但无法按照集团公司的规定采取末端环供的试送电方法,集团公司电调通过牵引所首端试送电,试送成功。按照版行细规定,试送电前应撤除馈线重合闸,但根据重合闸技术原理,远动闭合断路器时调度员的同意,的判断受电弓故障已经隔离,继而默许现场升弓,造成接触网第次因升弓跳闸,并烧断接触线。供电专业供电调度在应急处臵的过程中,也未严格的执行行细第条,第次试送电的过程中,未撤除本线重合闸功能。事故概况年月日分至分,沪昆高铁塘雅线路所至东孝线路所间共发生次接触网跳闸,沪昆高铁供电相,进入沪昆高铁供电单元范围,因车顶号受电弓此时已经完全炸裂,永久接地,导致沪昆高铁单元跳闸,重合失败。分,动车组降弓后,因故障测距采用的解列后的吸上电流法得出的数据,故故标数据无法采用,且上下行均重合失败,虽然故标值显示为牵引所近端短路范围内,但无法按照集团公司的规定采取末端环供的试为平方毫米,杭长高铁从年开通到现在已经运营年了,接触线经受电弓长时间的磨损,导线截面已经变窄。而集团公司对强送电的规定为不得超过两次,就是为了防止超过两次以上对同接地点对接触线导线的损伤。而本案例中,升弓两次加重合闸两次,同接地点对接触线导线进行了次接地破坏。所以研究高强度接触线可以减轻接如果不及时合环将造成后期跳闸故障测距数据的不准。其次是根据跳闸供电内运行列车的影响决定合环的问题,是待故障动车组驶出供电臂后合环,还是待供电臂内所有动车组全部驶出供电臂后再合环,值得思考。重合闸问题。规章中只明确了试送电前撤除本线重合闸功能,但未明确试送电成功后,多长时间投入重合闸功能。本了应急处臵效率和运输效率。同时也希望能够在既有规定的基础上进步优化处臵方案所分区所合环问题。则需明确试送电成功后多长时间可以合环,因为供电方式的牵引所故障测距装臵采用的吸上电流比原理测算的,如果不及时合环将造成后期跳闸故障测距数据的不准。其次是根据跳闸供电内运行列车的影响决定合环的重合闸不动作。分电调第次试送电,接触网恢复正常供电,未断线。沪昆高铁接触网断线原因分析原稿。供电专业改进思考版行规取消了原版中在接触网跳闸电力机车降弓试送成功后且原因不明时停电车升弓送电再停电车升弓送电的流程,取而代之的是试送成功后依次逐台升弓的流程。可有效降低故障电力机车动车组车沪昆高铁接触网断线原因分析原稿次事故中第次试送电虽然未撤除重合闸功能,但和断线无任何关联。但是后期的受电弓升弓导致接触网跳闸后重合闸,对接触网导线产生了多次破坏,重合闸功能起到了直接或者间接的破坏作用。所以对重合闸功能何时投退,也值得我们认真思考。接触网导线材质。杭长正线全补偿弹性链型悬挂,接触线采用镁铜合金,标称截面故障报文和开关动作时间,基本可以判定绝缘闪络燃弧时间持续了分钟,车顶受电弓压互于分彻底炸裂