材硬度较均观缺陷有气孔未熔合和焊接裂纹。金相分析表明焊缝存在魏氏组织,热影响区存在粗大组织和焊接裂纹。钢板母材硬度较均匀,与常用钢板显微硬度试验数值致。焊缝显微硬度试验值不均匀,显微硬度值最高达,高于母材硬度值的范裂原因进行了分析。关键词空气预热器断裂分析概况发电机组于年月正式投产,配套台分仓回转式预热器。年配合锅炉脱硝改造,由对空预器实施改造,蓄热元件由段改为两段,冷端改为搪瓷元件。因冷端改搪瓷元件后换热系数降低式预热器断裂原因分析原稿。,防止掉落杂物,加强焊口的检查,防止在运行过程中掉落。钢板代替钢板,提高材料的冲击性能。由于水平所限,和不妥之处在所难免,望专家批评指正摘要机组锅炉两台空气预浅谈回转式预热器断裂原因分析原稿度较薄,受到摩擦时自身会发生弯曲变形,不会产生瞬间冲击力不会造成转子横向冲击,只会导致传动扭力上升,若预热器传动系统在较大输入功率下工作,会触发过电流保护,因此持续性的密封摩擦力的是允许存在的,模块设计时应材质为,钢板厚度。,防止掉落杂物,加强焊口的检查,防止在运行过程中掉落。钢板代替钢板,提高材料的冲击性能。由于水平所限,和不妥之处在所难免,望专家批评指正预热器模块之间的连接螺栓,变形和断裂个阶段。,密封片摩擦力。年密封由间隙升降式改为接触式柔性后,冷态启动时空预器电流最大分别至,在锅炉点火后空预器电流波动较大大多在之间波动,空预器最大达。稳定运行时电流正常。但是,密封片厚器仓格处出现裂纹,开裂部位主要位于径向板与中心筒径向板与隔板靠近中心筒侧角焊缝焊趾部位。从结构件本身因素和外力因素等方面对空预器断裂原因进行了分析。关键词空气预热器断裂分析概况发电机组于年月正式投产,配套艺质量很差。外力因素分析弯矩,空气预热器转子模块为悬臂结构,径向隔板根部受自身重力而产生的拉力,在发生裂纹处,即径向隔板与中心筒连接处为最大值,原厂空预器元件高度分别为,总重量为,改造后元件高度为总重量为台分仓回转式预热器。年配合锅炉脱硝改造,由对空预器实施改造,蓄热元件由段改为两段,冷端改为搪瓷元件。因冷端改搪瓷元件后换热系数降低,为满足空预器的换热量达到设计值,换热元件总高度由增加至空预器钢板据试验,材料本身质量符合要求,而断口属于无变形或微变形的脆性断口。焊缝存在缺陷焊缝成形及外观较差。宏观缺陷有气孔未熔合和焊接裂纹。金相分析表明焊缝存在魏氏组织,热影响区存在粗大组织和焊接裂纹。钢板母材硬度较均,钢板厚度。提供样板。后经检验钢板母材化学成分室温拉伸室温弯曲及金相组织均合格。对现场取回的径向隔板断裂处碎片进行了分析,分析表明径向隔板的化学成分,金相组织均符合相关标准要求。断裂原因分析结构件受摩擦,只要摩擦力不超过电机最大输入电流时工作传动扭矩,都是允许的。年空气预热器电流陡增跳闸停转,重启不成功,就地盘车只能在约度范围内转动,被迫停运。事故原因脱硝出口在预热器上部的烟气导流板支撑管与烟道连接部近内段,存在螺栓剪断现象。侧预热器也发现两个转子模块存在类似预热器现象,热端径向板已出现裂纹,程度较预热器为轻。预热器的传热元件包,存在破裂现象,部分框架下部扁钢焊缝附件元件框包覆板存在拉裂。浅谈回转台分仓回转式预热器。年配合锅炉脱硝改造,由对空预器实施改造,蓄热元件由段改为两段,冷端改为搪瓷元件。因冷端改搪瓷元件后换热系数降低,为满足空预器的换热量达到设计值,换热元件总高度由增加至空预器钢板度较薄,受到摩擦时自身会发生弯曲变形,不会产生瞬间冲击力不会造成转子横向冲击,只会导致传动扭力上升,若预热器传动系统在较大输入功率下工作,会触发过电流保护,因此持续性的密封摩擦力的是允许存在的,模块设计时应因分析结构件受力损坏原因结构件受力损坏原因有两个方面,是力的因素,是结构件本身的因素。结构件本身材质材料是碳素结构钢,其塑性和焊接性能较好。般情况下,应具备定的塑性变形。即该材料受力破坏应经过弹性变形塑性浅谈回转式预热器断裂原因分析原稿力损坏原因结构件受力损坏原因有两个方面,是力的因素,是结构件本身的因素。结构件本身材质材料是碳素结构钢,其塑性和焊接性能较好。般情况下,应具备定的塑性变形。即该材料受力破坏应经过弹性变形塑性变形和断裂个阶度较薄,受到摩擦时自身会发生弯曲变形,不会产生瞬间冲击力不会造成转子横向冲击,只会导致传动扭力上升,若预热器传动系统在较大输入功率下工作,会触发过电流保护,因此持续性的密封摩擦力的是允许存在的,模块设计时应板因受冲击力过大而出现裂纹。,焊接质量较差是造成空预器大面积裂纹的主要原因,其他因素是外部因素,是诱因。外力影响较小。浅谈回转式预热器断裂原因分析原稿。板材质量开始怀疑钢板质量,本次开裂空预器钢板材质为纹处,即径向隔板与中心筒连接处为最大值,原厂空预器元件高度分别为,总重量为,改造后元件高度为总重量为,比原设计减轻了,因此,不存在元件重量增加引起模块强度不足的问题。板材质量开始怀疑钢板质量,本次开裂空预位点焊几点,导流板为小钢板现场拼接,受烟气冲刷磨损后脱落,脱落的导流板卡塞在预热器密封片和扇形板之间,产生挤压造成余处径向密封片不同程度变形。异物坠入预热器卡塞转子的情况会对转子造成强烈冲击,可能会造成径向隔台分仓回转式预热器。年配合锅炉脱硝改造,由对空预器实施改造,蓄热元件由段改为两段,冷端改为搪瓷元件。因冷端改搪瓷元件后换热系数降低,为满足空预器的换热量达到设计值,换热元件总高度由增加至空预器钢板通过核算。密封片摩擦时造成传动扭矩上升,由于转子的周期性旋转,材料受到交变应力,长期的交变应力会造成材料的疲劳损伤。密封片摩擦是正常现象,在预热器检修后第次投运因中心筒和转子膨胀不同步,预热器热端内侧会出现些变形和断裂个阶段。,密封片摩擦力。年密封由间隙升降式改为接触式柔性后,冷态启动时空预器电流最大分别至,在锅炉点火后空预器电流波动较大大多在之间波动,空预器最大达。稳定运行时电流正常。但是,密封片厚均匀,与常用钢板显微硬度试验数值致。焊缝显微硬度试验值不均匀,显微硬度值最高达,高于母材硬度值的范围。焊缝硬度值过高,焊缝的韧性变差,导致焊缝内则易产生缺陷或已存在缺陷的扩展速率加快。诸多现象说明焊缝的工器钢板材质为,钢板厚度。提供样板。后经检验钢板母材化学成分室温拉伸室温弯曲及金相组织均合格。对现场取回的径向隔板断裂处碎片进行了分析,分析表明径向隔板的化学成分,金相组织均符合相关标准要求。断裂原浅谈回转式预热器断裂原因分析原稿度较薄,受到摩擦时自身会发生弯曲变形,不会产生瞬间冲击力不会造成转子横向冲击,只会导致传动扭力上升,若预热器传动系统在较大输入功率下工作,会触发过电流保护,因此持续性的密封摩擦力的是允许存在的,模块设计时应。焊缝硬度值过高,焊缝的韧性变差,导致焊缝内则易产生缺陷或已存在缺陷的扩展速率加快。诸多现象说明焊缝的工艺质量很差。外力因素分析弯矩,空气预热器转子模块为悬臂结构,径向隔板根部受自身重力而产生的拉力,在发生裂变形和断裂个阶段。,密封片摩擦力。年密封由间隙升降式改为接触式柔性后,冷态启动时空预器电流最大分别至,在锅炉点火后空预器电流波动较大大多在之间波动,空预器最大达。稳定运行时电流正常。但是,密封片厚,为满足空预器的换热量达到设计值,换热元件总高度由增加至空预器钢板材质为,钢板厚度。据试验,材料本身质量符合要求,而断口属于无变形或微变形的脆性断口。焊缝存在缺陷焊缝成形及外观较差。宏热器,机组于年月通过小时正式发电。空气预热器年月停机检修期间,电厂发现空气预热器仓格处出现裂纹,开裂部位主要位于径向板与中心筒径向板与隔板靠近中心筒侧角焊缝焊趾部位。从结构件本身因素和外力因素等方面对空预器断近内段,存在螺栓剪断现象。侧预热器也发现两个转子模块存在类似预热器现象,热端径向板已出现裂纹,程度较预热器为轻。预热器的传热元件包,存在破裂现象,部分框架下部扁钢焊缝附件元件框包覆板存在拉裂。浅谈回转台分仓回转式预热器。年配合锅炉脱硝改造,由对空预器实施改造,蓄热元件由段改为两段,冷端改为搪瓷元件。因冷端改搪瓷元件后换热系数降低,为满足空预器的换热量达到设计值,换热元件总高度由增加至空预器钢板,比原设计减轻了,因此,不存在元件重量增加引起模块强度不足的问题。浅谈回转式预热器断裂原因分析原稿。摘要机组锅炉两台空气预热器,机组于年月通过小时正式发电。空气预热器年月停机检修期间,电厂发现空气预热裂原因进行了分析。关键词空气预热器断裂分析概况发电机组于年月正式投产,配套台分仓回转式预热器。年配合锅炉脱硝改造,由对空预器实施改造,蓄热元件由段改为两段,冷端改为搪瓷元件。因冷端改搪瓷元件后换热系数降低均匀,与常用钢板显微硬度试验数值致。焊缝显微硬度试验值不均匀,显微硬度值最高达,高于母材硬度值的范围。焊缝硬度值过高,焊缝的韧性变差,导致焊缝内则易产生缺陷或已存在缺陷的扩展速率加快。诸多现象说明焊缝的工