1、“.....两者区别在于,拖机组蒸汽轮机主蒸汽管道从两台余热锅案,供同类工程设计参考。运行拖工况计算模型,若应力水平同样满足计算要求,则计算结束。否则需重新调整拖工况下的应力水平,直至拖校核工况应力水平合格。上述方案在应用中,由于两运行工况下管道约束设臵完全致,管道本体应高压蒸汽。其中,母管制相对支管制具有汽轮机入口蒸汽稳定汽轮机变功率运行安全性高和主厂房管道布臵空间小等优势。在同类工程主蒸汽管道设计中,母管制因此得到广泛应用。但由于母管制主蒸汽管道在机组启停过程中存在并汽由拖国外二拖燃气蒸汽联合循环电站主蒸汽管道应力特点分析原稿,容易造成管道因受力不均,而引起的管道断裂设备移位等破坏性事故。因此......”。
2、“.....针对以上问题,本案例采用在拖设计工况的基础上增加拖校核工况的方案,具体描述如下建立拖工况下的设备接受范围内。摘要利用应力分析软件,提出对拖燃气蒸汽联合循环发电机组在并汽和解汽工况下主蒸汽管道应力变化分析方案。关键词母管制拖拖应力当前燃气蒸汽联合循环发电机组多由台燃气轮机通过台余热锅炉述过程,主蒸汽管系中连接两台锅炉的支管会出现单管切入切出的工况。在该工况下,管系应力重新分配,各约束点的位移荷载及管系与设备的接口推力力矩也会因此发生变化。若在管系应力设计过程中,不考虑其在上述工况下的应力变化会因此发生变化。若在管系应力设计过程中,不考虑其在上述工况下的应力变化,容易造成管道因受力不均,而引起的管道断裂设备移位等破坏性事故。因此,管系需具备在拖和拖工况下安全运行的应力承受能力。针对以上问题......”。
3、“.....以拖的方式并网带的负荷。此时启动另台燃机,待其余热锅炉输出蒸汽参数与第台燃机相同时,主蒸汽并汽,机组以拖方式运行。停机过程,机组需在拖的运行方式下,降负荷至在拖设计工况的基础上增加拖校核工况的方案,具体描述如下建立拖工况下的计算模型,在该工况下,把管系静力应力水平调至合格,即管道本体各约束点受力均匀无应力超标超出材料许用应力形变量较小和管道与设备接口推力力矩较小在应力分析鉴于各类型电站主蒸汽管道应力分析常规设计已有较多文献介绍,本文只针对本案例特有的拖和拖工况进行管道静力分析。设计输入根据火力发电汽水管道应力计算技术规程及燃气蒸汽联合循环电厂设计规定相关规定次应力校核工况。拖工况下应力分析根据上述设定及应力分析原则完成拖工况下管系应力水平调整,计算得到工况下最大应力率实际应力许用应力为......”。
4、“.....主要设备接口有高压主蒸汽母管与汽机文献介绍,本文只针对本案例特有的拖和拖工况进行管道静力分析。设计输入根据火力发电汽水管道应力计算技术规程及燃气蒸汽联合循环电厂设计规定相关规定,在热平衡参数基础上算取本案例高压主蒸汽管道设计参数,主台蒸汽轮机简称拖和两台燃气轮机通过两台余热锅炉带台蒸汽轮机简称拖的形式组成。两者区别在于,拖机组蒸汽轮机主蒸汽管道从两台余热锅炉接出,以分别接至汽轮机简称支管制或合成路母管后接至汽轮机简称母管制的方式向汽缸输送在拖设计工况的基础上增加拖校核工况的方案,具体描述如下建立拖工况下的计算模型,在该工况下,把管系静力应力水平调至合格,即管道本体各约束点受力均匀无应力超标超出材料许用应力形变量较小和管道与设备接口推力力矩较小在,容易造成管道因受力不均,而引起的管道断裂设备移位等破坏性事故。因此......”。
5、“.....针对以上问题,本案例采用在拖设计工况的基础上增加拖校核工况的方案,具体描述如下建立拖工况下的的负荷。此时启动另台燃机,待其余热锅炉输出蒸汽参数与第台燃机相同时,主蒸汽并汽,机组以拖方式运行。停机过程,机组需在拖的运行方式下,降负荷至,此时其中台燃气机组蒸汽从运行中解除,蒸汽轮机组最终以拖的方式停运。在国外二拖燃气蒸汽联合循环电站主蒸汽管道应力特点分析原稿的高压主汽阀入口接管口见图中节点和高压旁路管与凝汽器本体的接口见图中节点和。由于锅炉厂部分高压主汽管道及联箱带入本案例联合计算,故与锅炉无接口。国外二拖燃气蒸汽联合循环电站主蒸汽管道应力特点分析原稿,容易造成管道因受力不均,而引起的管道断裂设备移位等破坏性事故。因此,管系需具备在拖和拖工况下安全运行的应力承受能力。针对以上问题......”。
6、“.....具体描述如下建立拖工况下的体的接口见图中节点和。由于锅炉厂部分高压主汽管道及联箱带入本案例联合计算,故与锅炉无接口。图拖工况下管道维模型工况设定工况采用默认的静力分析工况配臵,即水压试验工况热态工况冷态工况设计中,母管制因此得到广泛应用。但由于母管制主蒸汽管道在机组启停过程中存在并汽由拖到拖和解汽由拖到拖的运行工况,在管道应力计算设计中无法对以上工况进行同步调整模拟,给设计带来困难。本文以孟加拉国拖联合循环电站要输入参数如下表表注保温材料用硅酸铝棉,容重。国外二拖燃气蒸汽联合循环电站主蒸汽管道应力特点分析原稿。主要设备接口有高压主蒸汽母管与汽机厂的高压主汽阀入口接管口见图中节点和高压旁路管与凝汽器在拖设计工况的基础上增加拖校核工况的方案,具体描述如下建立拖工况下的计算模型,在该工况下,把管系静力应力水平调至合格......”。
7、“.....在该工况下,把管系静力应力水平调至合格,即管道本体各约束点受力均匀无应力超标超出材料许用应力形变量较小和管道与设备接口推力力矩较小在设备接受范围内。应力分析鉴于各类型电站主蒸汽管道应力分析常规设计已有较述过程,主蒸汽管系中连接两台锅炉的支管会出现单管切入切出的工况。在该工况下,管系应力重新分配,各约束点的位移荷载及管系与设备的接口推力力矩也会因此发生变化。若在管系应力设计过程中,不考虑其在上述工况下的应力变化定,在热平衡参数基础上算取本案例高压主蒸汽管道设计参数,主要输入参数如下表表注保温材料用硅酸铝棉,容重。国外二拖燃气蒸汽联合循环电站主蒸汽管道应力特点分析原稿。方案分析母管制的拖蒸汽燃气联合程的高压主蒸汽管道应力计算为例......”。
8、“.....供同类工程设计参考。方案分析母管制的拖蒸汽燃气联合循环电站启动过程为先启动台燃机通过余热锅炉带动汽机冲转,以拖的方式并网带国外二拖燃气蒸汽联合循环电站主蒸汽管道应力特点分析原稿,容易造成管道因受力不均,而引起的管道断裂设备移位等破坏性事故。因此,管系需具备在拖和拖工况下安全运行的应力承受能力。针对以上问题,本案例采用在拖设计工况的基础上增加拖校核工况的方案,具体描述如下建立拖工况下的炉接出,以分别接至汽轮机简称支管制或合成路母管后接至汽轮机简称母管制的方式向汽缸输送高压蒸汽。其中,母管制相对支管制具有汽轮机入口蒸汽稳定汽轮机变功率运行安全性高和主厂房管道布臵空间小等优势。在同类工程主蒸汽管述过程,主蒸汽管系中连接两台锅炉的支管会出现单管切入切出的工况。在该工况下,管系应力重新分配......”。
9、“.....若在管系应力设计过程中,不考虑其在上述工况下的应力变化力水平通常变化不大,管道与设备接口推力力矩则往往变化较大。下面对上述工程案例就该方案的应用进行说明。摘要利用应力分析软件,提出对拖燃气蒸汽联合循环发电机组在并汽和解汽工况下主蒸汽管道应力变化分析方案拖和解汽由拖到拖的运行工况,在管道应力计算设计中无法对以上工况进行同步调整模拟,给设计带来困难。本文以孟加拉国拖联合循环电站工程的高压主蒸汽管道应力计算为例,基于应力分析软件提出上述问题的应力分析台蒸汽轮机简称拖和两台燃气轮机通过两台余热锅炉带台蒸汽轮机简称拖的形式组成。两者区别在于,拖机组蒸汽轮机主蒸汽管道从两台余热锅炉接出,以分别接至汽轮机简称支管制或合成路母管后接至汽轮机简称母管制的方式向汽缸输送在拖设计工况的基础上增加拖校核工况的方案......”。
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