率实现在机组正常运行的过程中可以在线调整,在调整的过程中,应保证机组的正常燃烧功能稳定,且需要设臵安全区,当电网存在较大中增加了整套机组的负荷总量,相当于单台燃气轮机需要承担更多的调频任务。联合循环机组次调频现状华北电网区域内的联合循环机组普遍由大主机厂的燃气轮机垄断,燃气轮机与国内主机厂合作生产的蒸汽轮机配合组成联合循环机组。次调频功能是项电网与电厂相互博弈的功能,对于电网来说,希望所有并网机组都能够在网频发生波动时做出贡献,向着反方向进要求,但是在国内,通过联合循环的方式,引入了蒸汽轮机,这在无形中增加了整套机组的负荷总量,相当于单台燃气轮机需要承担更多的调频任务。蒸汽燃气联合循环机组次调频实际性能与指标对比通过对华北电网关于次调频功能的性能指标要求的解读,以电厂拖机组为例,对该套机组的次调频指标进行了对比,寻找差距,作为逻辑及控制方式的优化的方向。详轮机配合组成联合循环机组。次调频功能是项电网与电厂相互博弈的功能,对于电网来说,希望所有并网机组都能够在网频发生波动时做出贡献,向着反方向进行调节,这样有利于电网的稳定,有助于电能质量的提升。但对于并网机组来说,希望参与到次调频的量越少越好,过度频繁的波动,会造成燃气调节阀锅炉受热面汽机叶片等部件的老化加速,所以有些电厂会联合循环中重型燃气轮机次调频控制逻辑优化原稿设计反向功率闭锁功能的负荷响应图设计反向功率闭锁功能的负荷响应增加负荷调节的反向闭锁功能对次调频的性能指标要求进行分析后发现,在新的考核办法中,对于秒贡献电量,秒贡献电量,考核期内的积分电量均有严格的要求。在以往的次调频逻辑中,仅关注动作的正确率,对动作后的性能情况不进行考核,在这种特定条件下,很多机组为了在保证次调频动作网频,对于未设计反向功率闭锁功能的曲线详见图,设计了反向功率闭锁功能的动作曲线详见图。从曲线中可以明显看出,两种设计之间存在的性能差异,当网频波动后,两种方式都能够快速的进行响应,由于此时的有功负荷指令还维持在原始值,若未设计反向功率闭锁功能,机组的实际负荷会出现回调的现象,即原始负荷为,当网频波动时,负荷应相应为。该数值可以在线无扰进行调整,且在逻辑中进行了幅度限制,当网频高于或低于时,转速不等率恢复到或。经过对华北电网近年来运行情况的数据查询,并对机组的整体稳定性能进行考量,初步确定以下参数设臵。图图未设计反向功率闭锁功能的负荷响应图设计反向功率闭锁功能的负荷响应增加负荷调节的反向闭锁功能对次调频的性能指标要求进行分析后发现,在新的考核办法中,对于秒贡献电量,秒贡献电量,考核期内的积分电量均有严格的要求。在以往的次调频逻辑中,仅关注动作的正确率,对动作后的性能情况不进行考核,在这种特定条件下,很多速不等率,则的计算应满足公式。如果不进行逻辑修改,以满足电网要求进行反推,拖整套机组的额定负荷为,如果按照下限要求计算,需要的设臵满足公式设臵了投退开关,当禁用该功能时,转速不等率,当投入该功能后,转速不等率组为了在保证次调频动作准确率的前提下,降低贡献电量,通常未设臵负荷调节的反向闭锁功能。机组在正常运行中通常维持在预选负荷或模式控制下,即通过给定的负荷值,控制机组的燃料量。该给定的负荷值即可通过操作员直接给定,也可以通过电网曲线输出。假设机组维持在的初负荷,由于电网波动,导致次调频动作,机组需要下调来稳该设臵具有系统稳定参数可调的特点,其中用于指示机组响应速度的量,使用来表示。对次调频逻辑进行优化增加转速不等率可调节的功能机组当前的转速不等率设臵为,为了满足电网要求,需要通过逻辑的设臵,使转速不等率实现在机组正常运行的过程中可以在线调整,在调整的过程中,应保证机组的正常燃烧功能稳定,且需要设臵安全区,当电网存在较大调整并网机组次调频功能的要求众所周知,电网中的电能是不能进行储存的,需要实时调整供应侧与负荷侧的平衡,否则可能会引起电网周波的波动,电能质量不佳可能会引起用户设备的损坏,甚至造成诸如年美国东北部大停电年欧洲大停电等恶性的电网事故。燃气轮机改变负荷是通过改变燃料量来实现的。当速度探头检测到偏差时,说明网频距离中心频率存在率闭锁功能的曲线详见图,设计了反向功率闭锁功能的动作曲线详见图。从曲线中可以明显看出,两种设计之间存在的性能差异,当网频波动后,两种方式都能够快速的进行响应,由于此时的有功负荷指令还维持在原始值,若未设计反向功率闭锁功能,机组的实际负荷会出现回调的现象,即原始负荷为,当网频波动时,负荷应相应的降低到并保持,但的降低到并保持,但是由于此时的负荷设定值仍然在,所以会将机组的实际负荷向着的方向进行回调,极大的影响次调频效果。根据上述逻辑中的问题,设计了功率反向闭锁的逻辑,以更好的适应电网对于次调频指标的要求联合循环机组次调频现状华北电网区域内的联合循环机组普遍由大主机厂的燃气轮机垄断,燃气轮机与国内主机厂合作生产的蒸组为了在保证次调频动作准确率的前提下,降低贡献电量,通常未设臵负荷调节的反向闭锁功能。机组在正常运行中通常维持在预选负荷或模式控制下,即通过给定的负荷值,控制机组的燃料量。该给定的负荷值即可通过操作员直接给定,也可以通过电网曲线输出。假设机组维持在的初负荷,由于电网波动,导致次调频动作,机组需要下调来稳设计反向功率闭锁功能的负荷响应图设计反向功率闭锁功能的负荷响应增加负荷调节的反向闭锁功能对次调频的性能指标要求进行分析后发现,在新的考核办法中,对于秒贡献电量,秒贡献电量,考核期内的积分电量均有严格的要求。在以往的次调频逻辑中,仅关注动作的正确率,对动作后的性能情况不进行考核,在这种特定条件下,很多机组为了在保证次调频动作计算应满足公式。如果不进行逻辑修改,以满足电网要求进行反推,拖整套机组的额定负荷为,如果按照下限要求计算,需要的设臵满足公式设臵了投退开关,当禁用该功能时,转速不等率,当投入该功能后,转速不等率,通过理论计算的目标联合循环中重型燃气轮机次调频控制逻辑优化原稿偏差,当这个偏差大于动作死区后,次调频功能动作。燃料基准的计算公式详见其中为实际转速的百分数,是实际的负荷,的转速死区,所以通过当前的逻辑设臵,次调频没有死设计反向功率闭锁功能的负荷响应图设计反向功率闭锁功能的负荷响应增加负荷调节的反向闭锁功能对次调频的性能指标要求进行分析后发现,在新的考核办法中,对于秒贡献电量,秒贡献电量,考核期内的积分电量均有严格的要求。在以往的次调频逻辑中,仅关注动作的正确率,对动作后的性能情况不进行考核,在这种特定条件下,很多机组为了在保证次调频动作动作。燃料基准的计算公式详见其中为实际转速的百分数,是实际的负荷,的转速死区,所以通过当前的逻辑设臵,次调频没有死区。关键词联合循环次调频速度变动率燃数可调的特点,其中用于指示机组响应速度的量,使用来表示。对次调频逻辑进行优化增加转速不等率可调节的功能机组当前的转速不等率设臵为,为了满足电网要求,需要通过逻辑的设臵,使转速不等率实现在机组正常运行的过程中可以在线调整,在调整的过程中,应保证机组的正常燃烧功能稳定,且需要设臵安全区,当电网存在较大波动时,转速不等率恢由于此时的负荷设定值仍然在,所以会将机组的实际负荷向着的方向进行回调,极大的影响次调频效果。根据上述逻辑中的问题,设计了功率反向闭锁的逻辑,以更好的适应电网对于次调频指标的要求燃气轮机改变负荷是通过改变燃料量来实现的。当速度探头检测到偏差时,说明网频距离中心频率存在了偏差,当这个偏差大于动作死区后,次调频功组为了在保证次调频动作准确率的前提下,降低贡献电量,通常未设臵负荷调节的反向闭锁功能。机组在正常运行中通常维持在预选负荷或模式控制下,即通过给定的负荷值,控制机组的燃料量。该给定的负荷值即可通过操作员直接给定,也可以通过电网曲线输出。假设机组维持在的初负荷,由于电网波动,导致次调频动作,机组需要下调来稳准确率的前提下,降低贡献电量,通常未设臵负荷调节的反向闭锁功能。机组在正常运行中通常维持在预选负荷或模式控制下,即通过给定的负荷值,控制机组的燃料量。该给定的负荷值即可通过操作员直接给定,也可以通过电网曲线输出。假设机组维持在的初负荷,由于电网波动,导致次调频动作,机组需要下调来稳定网频,对于未设计反向为。该数值可以在线无扰进行调整,且在逻辑中进行了幅度限制,当网频高于或低于时,转速不等率恢复到或。经过对华北电网近年来运行情况的数据查询,并对机组的整体稳定性能进行考量,初步确定以下参数设臵。图大波动时,转速不等率恢复到安全范围内,不要因为过度的贡献导致燃烧不稳定,甚至熄火。基于上述理念,对次调频的逻辑功能进行修改图典型的重型燃气轮机次调频设臵原次调频逻辑中的转速不等率使用常数量表示,对应的常数为,该常数的计算是根据机组的额定负荷与目标转速不等率计算得到的,如电厂拖机组的燃气轮机额定负荷为,若以为目标到安全范围内,不要因为过度的贡献导致燃烧不稳定,甚至熄火。基于上述理念,对次调频的逻辑功能进行修改图典型的重型燃气轮机次调频设臵原次调频逻辑中的转速不等率使用常数量表示,对应的常数为,该常数的计算是根据机组的额定负荷与目标转速不等率计算得到的,如电厂拖机组的燃气轮机额定负荷为,若以为目标转速不等率,则联合循环中重型燃气轮机次调频控制逻辑优化原稿设计反向功率闭锁功能的负荷响应图设计反向功率闭锁功能的负荷响应增加负荷调节的反向闭锁功能对次调频的性能指标要求进行分析后发现,在新的考核办法中,对于秒贡献电量,秒贡献电量,考核期内的积分电量均有严格的要求。在以往的次调频逻辑中,仅关注动作的正确率,对动作后的性能情况不进行考核,在这种特定条件下,很多机组为了在保证次调频动作行调节,这样有利于电网的稳