1、“.....共个基本单元,电机最大并联支路数为。当为偶数时,个极形成个循环,成为个基本单元,单元内最大盾。所以,分数槽绕组的设计选择矛盾主要集中在较大的主波含量,较小的谐波含量要求。即主波绕组系数较大,谐波绕组系数小,类型少。在此引入个评价指标为谐波磁动势与主波磁动势幅值之比,它是评价绕组优劣性的个重要指标。要特别关注主波附近的谐波数量及大小。通过表的示例,即使槽数和相数致,但由于极数和每极每相槽数极数很灵活,便于取得合适的线负荷和并联支路数。同时,恰当的槽型尺寸使得线圈的设计工艺性较好。多相绕组要求其感应电动势和磁动势对称,电阻电感平衡。用铜省,绝缘和机械强度可靠,散热性好。绕组制造,安装,连接,检修容易方便。分数槽绕组是指每极每相槽数不是整数的绕组。其中,为槽数,为极对数,为每极下的相数等于价指标为谐波磁动势与主波磁动势幅值之比,它是评价绕组优劣性的个重要指标......”。

2、“.....通过表的示例,即使槽数和相数致,但由于极数和每极每相槽数及第节距的差异。导致主波谐波类型,含量差异巨大。但通过对比分析次以内谐波含量表明,方案的谐波含量大,而且在主波附近的谐波低速永磁风力同步发电机分数槽绕组设计原稿驱风力发电机适用于多极数设计。每极每相槽数的选取受制于定的槽数,以及多极数设计的原则,每极每相槽数通常在之间。选取较大的时,齿谐波消弱效果,对电动势波形改善有益。但过大的使得并联支路数受到限制。因此通常在之间。根据以上原则,根据选取的每极每相槽数和极数来确定槽数。读者可以根据这些参数计算绕组谐波相关参数,本文不再详每极每相槽数通常在之间。选取较大的时,齿谐波消弱效果,对电动势波形改善有益。但过大的使得并联支路数受到限制。因此通常在之间。根据以上原则,根据选取的每极每相槽数和极数来确定槽数。读者可以根据这些参数计算绕组谐波相关参数,本文不再详细罗列......”。

3、“.....陈世元,黄士鹏,中国电力出版社,电机学,辜承林,陈低频输出特性差。极数较多时,增大,单通常仍远低于工频,典型永磁直驱风力发电机的频率在。增大会导致铁耗占总损耗的比例增大,但铁耗与铜耗相比,可忽略不计。多极数设计,使得极距减小,绕组端部较短,节约铜材。同时小极距设计,每极磁通较小,铁芯轭部厚度降低,利于降低重量,节约成本。但过多的极数使得极间距减小,漏磁增加。因此,永磁直装配费时费工,绝缘材料消耗大综上所述,要根据齿距和电枢直径的大小来选取槽数。大功率电机,齿距般控制在之间极数的选取由于叶轮的转速较低,如果极数较小,根据,那么频率很低,导致变流系统电机侧的滤波器体积增大,成本增加。同时变流系统低频输出特性差。极数较多时,增大,单通常仍远低于工频,典型永磁直驱风力发电机的频率相带绕组,。循环数为,。则参照表的分配方法,相始终被分配到个槽,而其它两相却直被分配到个槽,显然相不对称......”。

4、“.....还存在阶齿谐波含量大以及齿槽转矩的特点,而这两点均可以通过斜极斜槽来消除,方法简单有效。因此其并不是绕组设计时主要矛盾。槽数的选取绕组设计时,首先需根据电枢直径。增大会导致铁耗占总损耗的比例增大,但铁耗与铜耗相比,可忽略不计。多极数设计,使得极距减小,绕组端部较短,节约铜材。同时小极距设计,每极磁通较小,铁芯轭部厚度降低,利于降低重量,节约成本。但过多的极数使得极间距减小,漏磁增加。因此,永磁直驱风力发电机适用于多极数设计。每极每相槽数的选取受制于定的槽数,以及多极数设计的原则,从表可以看出,而且不失般性当为奇数时,个极形成个循环,成为个基本单元,其中基本单元分为两个半基本单元表中与两个部分,在每个半基本单元内,每相可以独立连接为条支路。因此基本单元内每相最大并联支路数为。电机共极,共个基本单元,电机最大并联支路数为。当为偶数时,个极形成个循环,成为个基本单元......”。

5、“.....相邻矢量的电角度,因此分数槽的主波绕组分布系数表达式为主波短距系数表达式为,其中,即为第节距与极距的比值。备注如无特别说明,角函数的自变量均以度为单位,而非弧度单位。例如,。图分数槽绕组的主波绕组系数表达式为为条支路。因此基本单元内每相最大并联支路数为。电机共极,共个基本单元,电机最大并联支路数为。当为偶数时,个极形成个循环,成为个基本单元,单元内最大并联支路数为。电机共极,共个基本单元,电机最大并联支路数为。由此可见,无论的奇偶,分数槽绕组的最大并联支路数均为。如果要求相对称,需保证每乔夫,熊永前,华中科技大学出版社,。低速永磁风力同步发电机分数槽绕组设计原稿。上文中的绕组对称性通过设计很容易保证,而主要涉及工艺性结构性方面的问题,特别是叠绕组的连接很简单,通常不是主要矛盾。所以,分数槽绕组的设计选择矛盾主要集中在较大的主波含量,较小的谐波含量要求。即主波绕组系数较大......”。

6、“.....类型少。在此引入个评。增大会导致铁耗占总损耗的比例增大,但铁耗与铜耗相比,可忽略不计。多极数设计,使得极距减小,绕组端部较短,节约铜材。同时小极距设计,每极磁通较小,铁芯轭部厚度降低,利于降低重量,节约成本。但过多的极数使得极间距减小,漏磁增加。因此,永磁直驱风力发电机适用于多极数设计。每极每相槽数的选取受制于定的槽数,以及多极数设计的原则,驱风力发电机适用于多极数设计。每极每相槽数的选取受制于定的槽数,以及多极数设计的原则,每极每相槽数通常在之间。选取较大的时,齿谐波消弱效果,对电动势波形改善有益。但过大的使得并联支路数受到限制。因此通常在之间。根据以上原则,根据选取的每极每相槽数和极数来确定槽数。读者可以根据这些参数计算绕组谐波相关参数,本文不再详齿距很小,铁芯强度差,同时线圈截面也较小,绝缘材料占比较大,槽型利用率差。线圈的制造装配费时费工,绝缘材料消耗大综上所述......”。

7、“.....大功率电机,齿距般控制在之间极数的选取由于叶轮的转速较低,如果极数较小,根据,那么频率很低,导致变流系统电机侧的滤波器体积增大,成本增加。同时变流系统低速永磁风力同步发电机分数槽绕组设计原稿。低速永磁风力同步发电机分数槽绕组设计原稿。例列出相带,的每相槽号分配表。表按照上表最后行得出的循环数,。循环数长度。具体如下表所示表从上图可以看到个极个槽形成个循环。循环数本质是组数字的循环,无头无尾的。因此其表达方式并不是唯的,如循环数,与循环数,以及循环数,本质上是相同驱风力发电机适用于多极数设计。每极每相槽数的选取受制于定的槽数,以及多极数设计的原则,每极每相槽数通常在之间。选取较大的时,齿谐波消弱效果,对电动势波形改善有益。但过大的使得并联支路数受到限制。因此通常在之间。根据以上原则,根据选取的每极每相槽数和极数来确定槽数。读者可以根据这些参数计算绕组谐波相关参数......”。

8、“.....的每相槽号分配表。表按照上表最后行得出的循环数,。循环数长度。具体如下表所示表从上图可以看到个极个槽形成个循环。循环数本质是组数字的循环,无头无尾的。因此其表达方式并不是唯的,如循环数,与循环数,以及循环数,本质上是相同的。对于分数槽绕组,相邻槽的电角度,通过槽槽矢量图分析可知例如图,每个相带内要求是基波含量大,即较大的基波绕组系数。同时要求谐波类型少,幅值小。分数槽绕组相对于整数槽绕组,通常谐波含量较大,但分数槽绕组对选取铁芯槽数极数很灵活,便于取得合适的线负荷和并联支路数。同时,恰当的槽型尺寸使得线圈的设计工艺性较好。对于永磁直驱发电机绕组,还存在阶齿谐波含量大以及齿槽转矩的特点,而这两点均可以通过斜极斜槽来消除,相每支路所占的槽数相等。即个极下共个槽,每相绕组在个极下共占个槽。若为的倍数时,循环数长度为,那么经过个循环后,大极多槽始终会分配给同相。例如相带绕组,......”。

9、“.....则参照表的分配方法,相始终被分配到个槽,而其它两相却直被分配到个槽,显然相不对称。例列出相。增大会导致铁耗占总损耗的比例增大,但铁耗与铜耗相比,可忽略不计。多极数设计,使得极距减小,绕组端部较短,节约铜材。同时小极距设计,每极磁通较小,铁芯轭部厚度降低,利于降低重量,节约成本。但过多的极数使得极间距减小,漏磁增加。因此,永磁直驱风力发电机适用于多极数设计。每极每相槽数的选取受制于定的槽数,以及多极数设计的原则,细罗列。参考文献交流电机的绕组理论,陈世元,黄士鹏,中国电力出版社,电机学,辜承林,陈乔夫,熊永前,华中科技大学出版社,。低速永磁风力同步发电机分数槽绕组设计原稿。从表可以看出,而且不失般性当为奇数时,个极形成个循环,成为个基本单元,其中基本单元分为两个半基本单元表中与两个部分,在每个半基本单元内,每相可以独立连低频输出特性差。极数较多时,增大,单通常仍远低于工频......”。