调门开度与氧含量波动曲线如图所示。图机组凝结水加氧调门开度与氧含来越多的电厂开始长期处于工况给水加氧处理。由于受我国经济状况及电力输出端结构升级等各方面的影响,火电机组利用小时数逐年下降,外加日趋频繁的深度调峰动作和各电厂的生产压力,机组负荷变化既频繁又迅速。这给工况的稳定运行造成了定影响,主要表现在给水加氧处理中氧含腐蚀的概率。摘要结合机组在给水加氧处理方式下以自动控制形式进行的工作模式,介绍了造成水中氧含量波动的几个主要因素,分析导致波动的主要原因和影响范围大小,并以此为基础引入相应的改善措施,以达到稳定水中氧含量和减小波动幅度及范围的目的,从而提高自动控制加氧的精确性及稳来实现水中氧含量的调节。反馈取样点设臵在除氧器入口及省煤器入口,除了水样中的值和氢电导率的实时监测以外,还包括氧含量氧化还原电位的监测及定期的铁含量检测,并结合这些数据来判断系统中氧化的情况是否在期望范围之内。图是机组的加氧系统图。图加氧装臵系统图在电直流锅炉给水加氧处理自动控制中氧含量浓度波动的影响因素分析原稿氧气从气态转变为无气泡无挥发浓度稳定的高浓度过饱和溶氧水,在提高控制精准度的同时,降低因氧气引起的的难溶性影响。取样滞后性的影响以常规的自动控制逻辑来说,如果取样点的氧含量出现较大的波动而到达高值或是低值时,自动控制系统会对应做出调门补偿的动作,增加定量的反向开度氧自动引言随着我国电力工业与技术的长足发展,近年来高参数直流锅炉电厂的建成及投产出现高潮。给水加氧处理作为伴随高参数机组同成长的汽水处理方式,在提高机组安全性稳定性以及效益性等方面得到各方肯定,越来越多的电厂开始长期处于工况给水加氧处理。给水加氧处理自动控制水给水流量与水中氧含量曲线对比图作为常见的影响因素之,为应对给水流量及压力变化,主要措施有两方面是增设靠近氧气加入点的级稳压装臵,尽量减少管道保持下的氧气体量,而氧含量的波动与稳压装臵的控制效果密切相关。是增设溶氧装臵,使氧气溶于水的过程由独立的设备完成,使加入的范围内,其数值不仅受到调节方式加氧设备及热控技术等因素的影响,还与机组的给水流量压力以及机组运行状态等方面有着密切联系。在自动加氧的方式下,分析各种因素变化对给水中氧含量的影响及关联程度,是本文研究的主要方向。摘要结合机组在给水加氧处理方式下以自动控制形式进行的工节算法,最大限度地减少调门补偿动作次数。但鉴于机组实际运行中的复杂程度,这改进只能减少氧含量的波动时长,尚不能完全消除这类型波动的出现。直流锅炉给水加氧处理自动控制中氧含量浓度波动的影响因素分析原稿。由于受我国经济状况及电力输出端结构升级等各方面的影响,火电机模式,介绍了造成水中氧含量波动的几个主要因素,分析导致波动的主要原因和影响范围大小,并以此为基础引入相应的改善措施,以达到稳定水中氧含量和减小波动幅度及范围的目的,从而提高自动控制加氧的精确性及稳定性,最终提高机组汽水品质,降低热力系统内腐蚀的发生。关键词给水加相较于深度调峰的平稳负荷来说,这种情况多发生在机组正常运行的过程中,特别是给水流量长时间存在较大变化的时候,受流量波动与滞后性的双重影响,使得传统算法下的自动调节模式难以快速稳定水中氧含量。该情况的调门开度与氧含量波动曲线如图所示。图机组凝结水加氧调门开度与氧含气从气态转变为无气泡无挥发浓度稳定的高浓度过饱和溶氧水,在提高控制精准度的同时,降低因氧气引起的的难溶性影响。取样滞后性的影响以常规的自动控制逻辑来说,如果取样点的氧含量出现较大的波动而到达高值或是低值时,自动控制系统会对应做出调门补偿的动作,增加定量的反向开度,功能,可以有效消除前段氧含量波动对后段的影响。相较于除氧器后段,前段的氧含量由于加氧压力偏高的原因,波动性相对更大,应适当提高除氧器除氧效率,特别是避免如精处理设备操作等日常维护引起的不必要波动传导到后段,降低氧含量的波动范围。热力系统检修的影响当给水热力系统中出统在般情况下,给水加氧处理以氧气钢瓶向系统内供氧,纯度大于的氧气通过处于凝结水精处理出口及除氧器出口的两个加氧点进入给水管道。而加入量的控制,则根据运行时系统取得的凝结水流量及给水流量数据,由上位机代入加氧自动控制逻辑公式,最终结果反馈到电动加氧调门而改变开度大小模式,介绍了造成水中氧含量波动的几个主要因素,分析导致波动的主要原因和影响范围大小,并以此为基础引入相应的改善措施,以达到稳定水中氧含量和减小波动幅度及范围的目的,从而提高自动控制加氧的精确性及稳定性,最终提高机组汽水品质,降低热力系统内腐蚀的发生。关键词给水加氧气从气态转变为无气泡无挥发浓度稳定的高浓度过饱和溶氧水,在提高控制精准度的同时,降低因氧气引起的的难溶性影响。取样滞后性的影响以常规的自动控制逻辑来说,如果取样点的氧含量出现较大的波动而到达高值或是低值时,自动控制系统会对应做出调门补偿的动作,增加定量的反向开度基准计算出的需氧量来控制调门开度,从而改进热控调节算法,最大限度地减少调门补偿动作次数。但鉴于机组实际运行中的复杂程度,这改进只能减少氧含量的波动时长,尚不能完全消除这类型波动的出现。直流锅炉给水加氧处理自动控制中氧含量浓度波动的影响因素分析原稿。图机组凝结直流锅炉给水加氧处理自动控制中氧含量浓度波动的影响因素分析原稿然后再继续跟随流量调节。但是由于加氧点与取样点的间距较远,补偿加氧效果的显现存在定的滞后性,易导致这段时间内的过量补偿,造成给水氧含量的不必要波动,如果此时的给水流量仍有起伏,往往还会延长其波动时长。直流锅炉给水加氧处理自动控制中氧含量浓度波动的影响因素分析原稿氧气从气态转变为无气泡无挥发浓度稳定的高浓度过饱和溶氧水,在提高控制精准度的同时,降低因氧气引起的的难溶性影响。取样滞后性的影响以常规的自动控制逻辑来说,如果取样点的氧含量出现较大的波动而到达高值或是低值时,自动控制系统会对应做出调门补偿的动作,增加定量的反向开度水给水流量与水中氧含量曲线对比图作为常见的影响因素之,为应对给水流量及压力变化,主要措施有两方面是增设靠近氧气加入点的级稳压装臵,尽量减少管道保持下的氧气体量,而氧含量的波动与稳压装臵的控制效果密切相关。是增设溶氧装臵,使氧气溶于水的过程由独立的设备完成,使加入的给水中氧含量的影响及关联程度,是本文研究的主要方向。相较于深度调峰的平稳负荷来说,这种情况多发生在机组正常运行的过程中,特别是给水流量长时间存在较大变化的时候,受流量波动与滞后性的双重影响,使得传统算法下的自动调节模式难以快速稳定水中氧含量。该情况的调门开度与氧含检修工作,特别是更换管道或设备后,需要消耗溶氧对其表面进行重新成膜,会对检修处后段的氧含量产生定时间段的影响,反映出的数据偏低,时间长短与新设备的表面积大小存在直接关系。此时应适度提高相应加氧段氧含量的目标值,以保证其表面能够充分氧化,及时形成保护膜。图机组凝结模式,介绍了造成水中氧含量波动的几个主要因素,分析导致波动的主要原因和影响范围大小,并以此为基础引入相应的改善措施,以达到稳定水中氧含量和减小波动幅度及范围的目的,从而提高自动控制加氧的精确性及稳定性,最终提高机组汽水品质,降低热力系统内腐蚀的发生。关键词给水加然后再继续跟随流量调节。但是由于加氧点与取样点的间距较远,补偿加氧效果的显现存在定的滞后性,易导致这段时间内的过量补偿,造成给水氧含量的不必要波动,如果此时的给水流量仍有起伏,往往还会延长其波动时长。除氧器排氧的影响除氧器作为前后两段加氧的间隔设备,同时还具备除氧水给水流量与水中氧含量曲线对比图作为常见的影响因素之,为应对给水流量及压力变化,主要措施有两方面是增设靠近氧气加入点的级稳压装臵,尽量减少管道保持下的氧气体量,而氧含量的波动与稳压装臵的控制效果密切相关。是增设溶氧装臵,使氧气溶于水的过程由独立的设备完成,使加入的含量波动曲线为降低滞后性带来的波动,可以适当增加调试时间,取得更为精确的流量前馈系数来优化调门的调节速率及幅度。而更为根本的解决方法是在加氧设备管道上增设气体流量采样装臵,直接测量加入氧气的大致体积,对比以给水流量为基准计算出的需氧量来控制调门开度,从而改进热控调量波动曲线如图所示。图机组凝结水加氧调门开度与氧含量波动曲线为降低滞后性带来的波动,可以适当增加调试时间,取得更为精确的流量前馈系数来优化调门的调节速率及幅度。而更为根本的解决方法是在加氧设备管道上增设气体流量采样装臵,直接测量加入氧气的大致体积,对比以给水流量直流锅炉给水加氧处理自动控制中氧含量浓度波动的影响因素分析原稿氧气从气态转变为无气泡无挥发浓度稳定的高浓度过饱和溶氧水,在提高控制精准度的同时,降低因氧气引起的的难溶性影响。取样滞后性的影响以常规的自动控制逻辑来说,如果取样点的氧含量出现较大的波动而到达高值或是低值时,自动控制系统会对应做出调门补偿的动作,增加定量的反向开度量自动控制的精确性及稳定性不足的方面。在正常条件下,给水中的氧含量根据不同机组的具体调试情况被控制在定的波动范围内,其数值不仅受到调节方式加氧设备及热控技术等因素的影响,还与机组的给水流量压力以及机组运行状态等方面有着密切联系。在自动加氧的方式下,分析各种因素变化水给水流量与水中氧含量曲线对比图作为常见的影响因素之,为应对给水流量及压力变化,主要措施有两方面是增设靠近氧气加入点的级稳压装臵,尽量减少管道保持下的氧气体量,而氧含量的波动与稳压装臵的控制效果密切相关。是增设溶氧装臵,使氧气溶于水的过程由独立的设备完成,使加入的定性,最终提高机组汽水品质,降低热力系统内腐蚀的发生。关键词给水加氧自动引言随着我国电力工业与技术的长足发展,近年来高参数直流锅炉电厂的建