1、“.....减速机箱体设计仅考虑了其滑油的清洁度,及时换油为了延长推力瓦的寿命,还要加强推力轴承的制造精度。结论理论计算说明齿轮滚动轴承和滑动轴承设计安全余量和寿命是较高的滚动轴承的寿命计算没有考虑润滑油污染对轴承寿命的影响大锥齿轮局部断齿是由于材料局部缺陷造成的,属于个例箱体热上下热变形不致,可能是造成两级大齿轮心距从齿轮零件上测定了齿数和模数,通过计算确定了齿轮的分度圆螺旋角。整理后的齿轮参数见表。齿轮强度分析按上述参数,依据德国克林贝尔格公司圆锥齿轮强度计算标准,和我国斜齿圆柱齿轮强度计算标准,对各级齿轮强度进行了计算,结果见表。表中齿轮强度是按额定功率和工况系数计算的。齿轮材料强度极炉磨煤机性能试验报告,。神华国能集团有限公司神头第发电厂,神华国能集团有限公司神头第发电厂磨煤机减速机检修招标文件,......”。

2、“.....材料,齿面经渗碳处理后加工而成,硬度,精度为级。中间级和对德产型减速机的设计与运行结果分析原稿成的支撑圆。由于箱体不是圆形的,推力瓦支撑圆直径又大于输出级大齿轮直径,箱体上力的作用线不与下箱体壳体重合,造成减速机箱体刚度必须进行特殊考虑。为了保证箱体刚度,上箱体采用了厚的热轧钢板,下箱体由于采用的是铸件,在受力区附近设臵了大量的竖筋,对箱体进行加强。实际减速机上表面紧邻磨机热次风命,还要加强推力轴承的制造精度。结论理论计算说明齿轮滚动轴承和滑动轴承设计安全余量和寿命是较高的滚动轴承的寿命计算没有考虑润滑油污染对轴承寿命的影响大锥齿轮局部断齿是由于材料局部缺陷造成的,属于个例箱体热上下热变形不致,可能是造成两级大齿轮偏载,产生严重点蚀的原因之焊接质量是引起的考虑般推力瓦设计温升,结果符合要求......”。

3、“.....箱体结构分析从减速机所处环境和所受来自磨机的垂直静动载荷来看,减速机箱体设计仅考虑了其中两个因素的影响,但还很不完善。磨机载荷通过滑动推力轴承的件推力瓦半球支点作用在减速机箱体上,并形成个由个点。作者简介刘文渊,男,年月日出生,汉族籍贯北京市。大学毕业,学士学位。现为北京电力设备总厂有限公司重型减速机厂助理工程师,主要从事磨煤机减速机制造和检修技术工作。对德产型减速机的设计与运行热轧钢板,下箱体由于采用的是铸件,在受力区附近设臵了大量的竖筋,对箱体进行加强。实际减速机上表面紧邻磨机热次风室,工作中有大量的辐射热传递给减速机上表面,减速机下箱安装在地面钢制台板上,相对温度较低,这就造成了减速机上下表面热膨胀不致。在这方面减速机设计并未考虑如何减少对齿轮啮合的影响问结果分析原稿。解决办法对于齿轮局部断齿,焊接齿轮焊缝开裂和轮缘开裂,应加强制造检验控制......”。

4、“.....可以从上下箱体温差引起的热变形量入手,对齿轮进行有目的的修形,解决篇在问题对于滚动轴承点蚀和开裂,推力瓦磨损和划痕,应定期检查润滑油的清洁度,及时换油为了延长推力瓦的般大型滑动推力轴承的最小油膜厚度推荐值是,计算结果远远大于这个数值,反应了轴承设计对制造误差和润滑油污染问题的考虑般推力瓦设计温升,结果符合要求。这两个数据充分说明了设计者对轴承安全性和寿命的考虑。箱体结构分析从减速机所处环境和所受来自磨机的垂直静动载荷来看,减速机箱体设计仅考虑了其查结果看,两侧轮辐仅侧出现裂纹。说明裂纹是由单侧焊接质量引起的。齿轮轮毂和辐板材料均为标,轮缘与辐板为合金钢与普通碳素钢焊接。齿轮焊缝结构见图。对德产型减速机的设计与运行结果分析原稿。以上结果是按减速机额定功率计算的,如果减速机实际运行功率小于额定功率,上述寿静载安全系数是磨机发生最大冲击载荷时的计算结果......”。

5、“.....滑动推力轴承性能分析实测推力瓦数件,瓦面宽扇形长径比为,中径。根据磨煤机载荷和瓦的全部工作面积计算,瓦面平均压强在静载荷下是,动载荷下是,简要性能计算结果见表。发生点蚀的原因主要为齿轮啮焊接齿轮辐板与轮缘开焊和轮缘开裂的主要原因滚动轴承套圈大面积点蚀是寿命所限,开裂与润滑油太脏导致发热有关推力瓦的磨损和划痕主要是由于推力轴承制造误差和润滑油中含有大颗粒杂质所致减速机应严格按照规程进行维护和使用才能延长齿轮和轴承的寿命。参考文献电力工业部西安热工研究,山西神头第发电结果分析原稿。解决办法对于齿轮局部断齿,焊接齿轮焊缝开裂和轮缘开裂,应加强制造检验控制,避免误判对于大齿轮点蚀,可以从上下箱体温差引起的热变形量入手,对齿轮进行有目的的修形,解决篇在问题对于滚动轴承点蚀和开裂,推力瓦磨损和划痕,应定期检查润滑油的清洁度,及时换油为了延长推力瓦的成的支撑圆。由于箱体不是圆形的......”。

6、“.....箱体上力的作用线不与下箱体壳体重合,造成减速机箱体刚度必须进行特殊考虑。为了保证箱体刚度,上箱体采用了厚的热轧钢板,下箱体由于采用的是铸件,在受力区附近设臵了大量的竖筋,对箱体进行加强。实际减速机上表面紧邻磨机热次风籍贯北京市。大学毕业,学士学位。现为北京电力设备总厂有限公司重型减速机厂助理工程师,主要从事磨煤机减速机制造和检修技术工作。对德产型减速机的设计与运行结果分析原稿。般大型滑动推力轴承的最小油膜厚度推荐值是,计算结果远远大于这个数值,反应了轴承设计对制造误差和润滑油污染问对德产型减速机的设计与运行结果分析原稿结果可以乘以进行修正。表中轴承静载安全系数是磨机发生最大冲击载荷时的计算结果。最大冲击载荷是指磨辊碾磨到铁块时的情况。滑动推力轴承性能分析实测推力瓦数件,瓦面宽扇形长径比为,中径。根据磨煤机载荷和瓦的全部工作面积计算,瓦面平均压强在静载荷下是......”。

7、“.....由于箱体不是圆形的,推力瓦支撑圆直径又大于输出级大齿轮直径,箱体上力的作用线不与下箱体壳体重合,造成减速机箱体刚度必须进行特殊考虑。为了保证箱体刚度,上箱体采用了厚的热轧钢板,下箱体由于采用的是铸件,在受力区附近设臵了大量的竖筋,对箱体进行加强。实际减速机上表面紧邻磨机热次风对于本减速机,上下箱体表面热膨胀不致,导致齿轮轴线歪斜,也有可能是造成齿轮偏载的重要因素润滑油太脏不能形成有效油膜也助推了点蚀的形成。大齿轮轮缘开裂分析检修中发现台减速机中间级焊接大齿轮不仅轮辐与轮缘焊缝开裂而且轮缘本身也发生了开裂,裂纹直延伸至轮齿根部,这种现象很少见,见照片。从检献电力工业部西安热工研究,山西神头第发电厂炉磨煤机性能试验报告,。神华国能集团有限公司神头第发电厂,神华国能集团有限公司神头第发电厂磨煤机减速机检修招标文件,。北京电力设备总厂有限公司,型减速机解体检查报告......”。

8、“.....直齿轮和斜齿轮承载能力计算第部分,材料的强度和质量,中国国家标合偏载,造成了齿面局部压应力超过材料疲劳强度极限所致。压应力首先使齿面产生微裂纹,然后在轮齿反复啮合情况下,润滑油反复挤入裂纹内部形成高压油,又进步造成裂纹扩展蔓延,如此循环变化,最终使金属表层小块小块脱落下来形成点蚀。通常齿轮啮合偏载的原因可能是齿轮螺旋角误差较大或箱体轴孔平行度误差较结果分析原稿。解决办法对于齿轮局部断齿,焊接齿轮焊缝开裂和轮缘开裂,应加强制造检验控制,避免误判对于大齿轮点蚀,可以从上下箱体温差引起的热变形量入手,对齿轮进行有目的的修形,解决篇在问题对于滚动轴承点蚀和开裂,推力瓦磨损和划痕,应定期检查润滑油的清洁度,及时换油为了延长推力瓦的室,工作中有大量的辐射热传递给减速机上表面,减速机下箱安装在地面钢制台板上,相对温度较低,这就造成了减速机上下表面热膨胀不致......”。

9、“.....以上结果是按减速机额定功率计算的,如果减速机实际运行功率小于额定功率,上述寿命结果可以乘以进行修正。表中轴的考虑般推力瓦设计温升,结果符合要求。这两个数据充分说明了设计者对轴承安全性和寿命的考虑。箱体结构分析从减速机所处环境和所受来自磨机的垂直静动载荷来看,减速机箱体设计仅考虑了其中两个因素的影响,但还很不完善。磨机载荷通过滑动推力轴承的件推力瓦半球支点作用在减速机箱体上,并形成个由个点其中两个因素的影响,但还很不完善。磨机载荷通过滑动推力轴承的件推力瓦半球支点作用在减速机箱体上,并形成个由个点组成的支撑圆。由于箱体不是圆形的,推力瓦支撑圆直径又大于输出级大齿轮直径,箱体上力的作用线不与下箱体壳体重合,造成减速机箱体刚度必须进行特殊考虑。为了保证箱体刚度,上箱体采用了厚化管理委员会发布,。。徐灏主编,机械设计手册第卷,北京,机械工业出版社,。。作者简介刘文渊,男,年月日出生......”。