1、“.....因此在有限元分析中,后管塔变坡构造承载力工艺性能原稿。构件试验测点布臵为保证试验加载时其它测试数据的正确性和有效性,并反算节点在外荷载作用下各管的内力分布,考察各管平面内和平面外弯矩,分别在节点的上主管和下主管管壁布臵单向应变片,编号为。在主管管壁上为。在每块补强板上分别设个测点监测应变,编号为。测点布臵见图。应变数据采用东华静态应变测试系统采集。试验现象由于试验加载条件限制,在两个试件的试验过程中,节点处均未出现明显的可观察的破坏性状。在试件加载试验中,由于支管加载方向管荷载,并根据传感器示数调整千斤顶压力。浅析输电线路钢管塔变坡构造承载力工艺性能原稿。构件试验测点布臵为保证试验加载时其它测试数据的正确性和有效性,并反算节点在外荷载作用下各管的内力分布,考察各管平面内和平面外弯矩,分别在节点的上主管浅析输电线路钢管塔变坡构造承载力工艺性能原稿此时并不意味着节点将立即破坏......”。

2、“.....该点逐渐形成塑性区使应力重分布,塑性区不断的向周扩散,直到加载到设计荷载时下主管在交汇处出现显著的局部塑性变形,而且支管靠近交汇处内侧也出现局部塑性变形。在设计荷载时,下主管除在交汇处节点的研究现状基建优化,年月赵熙元建筑钢结构设计手册北京冶金工业出版社,年月应建国,叶尹大跨越输电线路钢管塔结点分析电力建设,年月送电用钢管铁塔制作基准日本铁塔协会,昭和年月,高耸结构设计规范北京中国计划出版社架空出,由于节点相贯线复杂,主杆径向刚度与轴向刚度相差较大,支管荷载传递到主管上时,应力沿主管的轴向和环向分布很不均匀,相贯线处发生局部变形和局部应力集中,离开交线后应力迅速下降。节点的鞍点或冠点处环向应力最大,在加载到设计荷载时首先屈服,但根据变坡处节点承载力试验研究,试验试件分别加载到设计荷载的倍和倍时,均未观察和监测到塑性变形的发展,因此试验节点具有足够的强度储备......”。

3、“.....离开交线后应力迅速下降节点的鞍点或冠点处环向应力环向分布很不均匀,相贯线处发生局部变形和局部应力集中,离开交线后应力迅速下降。节点的鞍点或冠点处环向应力最大,在加载到设计荷载时首先屈服,但此时并不意味着节点将立即破坏,随着荷载的逐渐增加,该点逐渐形成塑性区使应力重分布,塑性区不断的向周大,在加载到设计荷载时首先屈服随着荷载的逐渐增加,鞍点或冠点逐渐形成塑性区使应力重分布,塑性区不断的向周扩散。有限元分析结果和试验数据吻合较好,证明了利用有限元理论研究钢管塔变坡处节点的可行性和有效性。参考文献陈誉,彭兴黔,赵宪忠钢管搭有限元分析为与试验对比,有限元分析中的加载方法与试验基本相同,即以设计荷载作为标准荷载,按照比例递增,直至各管端荷载等于设计荷载的倍。到达最大荷载时,上主管的压力达到,而在试验中由于千斤顶吨位限制只加载到。因此在有限元分析中......”。

4、“.....节点的主管与支管交汇处形成空间维薄壁结构,应力分布十分复杂,难以得到节点承载力的精确解析解。因此,开展工艺试验研究是进行钢管相贯节点性能研究的必要有效且元分析发现相贯线处发生局部变形和局部应力集中,离开交线后应力迅速下降节点的鞍点或冠点处环向应力最大,在加载到设计荷载时首先屈服随着荷载的逐渐增加,鞍点或冠点逐渐形成塑性区使应力重分布,塑性区不断的向周扩散。有限元分析结果和试验数据吻合电线路杆塔结构设计技术规定中国电力出版社,。加载方案在试验中,按设计荷载的递增分级施加荷载,当上主管上的千斤顶压力接近时,维持主管荷载不变,继续增加支管荷载,直到有明显破坏现象发生。在施加每级荷载时,先加主管荷载,然后同步施加个支大,在加载到设计荷载时首先屈服随着荷载的逐渐增加,鞍点或冠点逐渐形成塑性区使应力重分布......”。

5、“.....有限元分析结果和试验数据吻合较好,证明了利用有限元理论研究钢管塔变坡处节点的可行性和有效性。参考文献陈誉,彭兴黔,赵宪忠钢管搭此时并不意味着节点将立即破坏,随着荷载的逐渐增加,该点逐渐形成塑性区使应力重分布,塑性区不断的向周扩散,直到加载到设计荷载时下主管在交汇处出现显著的局部塑性变形,而且支管靠近交汇处内侧也出现局部塑性变形。在设计荷载时,下主管除在交汇处达最大荷载时,上主管的压力达到,而在试验中由于千斤顶吨位限制只加载到。因此在有限元分析中,后几级荷载大于试验荷载。分别提取荷载等于设计荷载情况下节点的应力云图,以研究变坡处节点的受力特点及塑性扩展过程。由图可以浅析输电线路钢管塔变坡构造承载力工艺性能原稿能缺少的途径。本次浅析采用试验验和有限元分析相结合的研究方法,对输电线路钢管塔变坡节点开展空间节点的承载力和受力性能研究,分析复杂节点的应力分布规律。由于支管的荷载大于另外个支管......”。

6、“.....支管和主管间的加劲板上应力较此时并不意味着节点将立即破坏,随着荷载的逐渐增加,该点逐渐形成塑性区使应力重分布,塑性区不断的向周扩散,直到加载到设计荷载时下主管在交汇处出现显著的局部塑性变形,而且支管靠近交汇处内侧也出现局部塑性变形。在设计荷载时,下主管除在交汇处用钢管铁塔制作基准日本铁塔协会,昭和年月,高耸结构设计规范北京中国计划出版社架空送电线路杆塔结构设计技术规定中国电力出版社,。由于支管的荷载大于另外个支管,因此该支管测点的应力相比较大。支管和主管间的加劲板上应力较大测点布臵见图。应变数据采用东华静态应变测试系统采集。加载方案在试验中,按设计荷载的递增分级施加荷载,当上主管上的千斤顶压力接近时,维持主管荷载不变,继续增加支管荷载,直到有明显破坏现象发生。在施加每级荷载时,先加主管荷载,然后好,证明了利用有限元理论研究钢管塔变坡处节点的可行性和有效性......”。

7、“.....彭兴黔,赵宪忠钢管搭接节点的研究现状基建优化,年月赵熙元建筑钢结构设计手册北京冶金工业出版社,年月应建国,叶尹大跨越输电线路钢管塔结点分析电力建设,年月送电大,在加载到设计荷载时首先屈服随着荷载的逐渐增加,鞍点或冠点逐渐形成塑性区使应力重分布,塑性区不断的向周扩散。有限元分析结果和试验数据吻合较好,证明了利用有限元理论研究钢管塔变坡处节点的可行性和有效性。参考文献陈誉,彭兴黔,赵宪忠钢管搭很大范围的塑性变形外,钢管其它部位等效应力均已接近屈服应力,可以认为此载荷为节点的极限承载力。结论根据变坡处节点承载力试验研究,试验试件分别加载到设计荷载的倍和倍时,均未观察和监测到塑性变形的发展,因此试验节点具有足够的强度储备。在通用有出,由于节点相贯线复杂,主杆径向刚度与轴向刚度相差较大,支管荷载传递到主管上时,应力沿主管的轴向和环向分布很不均匀,相贯线处发生局部变形和局部应力集中......”。

8、“.....节点的鞍点或冠点处环向应力最大,在加载到设计荷载时首先屈服,但后几级荷载大于试验荷载。分别提取荷载等于设计荷载情况下节点的应力云图,以研究变坡处节点的受力特点及塑性扩展过程。由图可以看出,由于节点相贯线复杂,主杆径向刚度与轴向刚度相差较大,支管荷载传递到主管上时,应力沿主管的轴向同步施加个支管荷载,并根据传感器示数调整千斤顶压力。浅析输电线路钢管塔变坡构造承载力工艺性能原稿。有限元分析为与试验对比,有限元分析中的加载方法与试验基本相同,即以设计荷载作为标准荷载,按照比例递增,直至各管端荷载等于设计荷载的倍。浅析输电线路钢管塔变坡构造承载力工艺性能原稿此时并不意味着节点将立即破坏,随着荷载的逐渐增加,该点逐渐形成塑性区使应力重分布,塑性区不断的向周扩散,直到加载到设计荷载时下主管在交汇处出现显著的局部塑性变形,而且支管靠近交汇处内侧也出现局部塑性变形。在设计荷载时......”。

9、“.....编号为,以考察主管管壁在钢管交汇处的复杂应力状态。由于支管管身长度很小,其变形受补强板的约束,管壁应力亦为复杂应力,因此在支管靠近交汇处位臵也布臵应变花,编号为。在每块补强板上分别设个测点监测应变,编号为出,由于节点相贯线复杂,主杆径向刚度与轴向刚度相差较大,支管荷载传递到主管上时,应力沿主管的轴向和环向分布很不均匀,相贯线处发生局部变形和局部应力集中,离开交线后应力迅速下降。节点的鞍点或冠点处环向应力最大,在加载到设计荷载时首先屈服,但偏差较大,导致在进行到设计荷载时,该支管出现屈曲,导致试验终止。在试件加载试验中,荷载加到设计荷载时,支撑主管加载千斤顶的反力钢梁有很大的变形,因此试验终止。但根据两个试件的最后级荷载均大于设计荷载,并且具有定的强度储备。浅析输电线路下主管管壁布臵单向应变片,编号为。在主管管壁上围绕支管周围布臵应变花,编号为......”。