1、“.....满足工程上精度要求。背压供热机组回热系统的优化机组供热低品位抽汽臵换出部分高品位抽汽,以低换高使整体附加单耗减小,机组发电功率增加,低压缸效率增加了,低压缸性能得到改善本文旨在高背压供热汽轮机进行低压通流改造时兼顾回热系统,者协调优化,使低压回热系统适应汽轮机通流改造后的特点,则可以进步提高高背压供热汽轮机机组的级低压加热器附加单耗最低,重新分配各级理想焓降,计算获得各级热力性能参数及主要结构尺寸低压回热系统优化后,计算得到低压缸效率为。为进行对比,计算得到优化前热平衡图中高背压额定供热工况低压缸热效率为。低压回热部分优化后各级焓降分配更加合理,呈前几级平缓递增的趋势,级计值最大相对误差不为,满足工程上精度要求。高背压供热汽轮机低压部分性能优化原稿。回热系统优化后低压缸通流部分热力设计汽轮机低压通流部分热力计算,将实际汽轮机内部元可压缩非定常非等熵的有粘性流场简化......”。

2、“.....基本方程包括连续性方高背压供热汽轮机低压部分性能优化原稿通流部分热力计算的边界条件,对低压缸通流部分进行热力设计计算,同时考虑回热系统与压力级监视段压力的匹配。低压回热系统和压力级热力计算两者协调优化后调整段抽汽压力为,段抽汽压力,保证各级低压加热器附加单耗最低,重新分配各级理想焓降,计算获得各级热力性能参数及主要结构际的高背压机组吻合。利用软件搭建高背压汽轮机机组系统。故对案例机组建立的模型可较准确地反映机组负荷特性,可用于实际供热机组热力计算。汽轮机进汽参数和排汽参数取热平衡图中的额定供热工况值,作为下文额定高背压供热工况,无工业抽汽,发电功率为。背压供热机组回热系统优化后低压缸通流部分热力设计汽轮机低压通流部分热力计算,将实际汽轮机内部元可压缩非定常非等熵的有粘性流场简化,采用维设计理论基于稳态绝热气流的假设进行......”。

3、“.....计算流程如图。本文将优化后的段段抽汽压力值作为汽轮机低压品位抽汽量减少同时给水温升由降至,温差降低使传热不可逆损失减少附加单耗降低。低加凝结水温升由降至,较优化前附加单耗由降至。段抽汽压力升高抽汽量减少,给水温升不可逆温差带来的传热损失减少。低加凝结水温升由增大至,抽汽量增加。高背压机组性能及各项参数与实际的高背压机组吻合。利用软件搭建高背压汽轮机机组系统。故对案例机组建立的模型可较准确地反映机组负荷特性,可用于实际供热机组热力计算。汽轮机进汽参数和排汽参数取热平衡图中的额定供热工况值,作为下文额定高背压供热工况,无工业抽汽,发供热汽轮机低压部分性能优化原稿。基于的机组热力系统模型建立依据高背压供热机组实际热力系统,根据额定供热工况下主蒸汽进汽量回热抽汽压力温度凝汽器背压等基本参数,基于质量及热量平衡,以及改进的弗留格尔公式对汽轮机组件进行模拟......”。

4、“.....分别以背压不同供热工况的热平衡图为基准,取与对应工况取相同的主蒸汽流量,进行计算,将计算得到的机组输出功率与热平衡图中设计功率对比,计算结果与设计值最大相对误差不为,满足工程上精度要求。背压供热机组回热系统的优化机组供热数,获得低压通流部分优化的边界条件。优化后低压加热器附加单耗降低,低压加热器附加单耗增加,用低品位抽汽臵换出部分高品位抽汽,以低换高整体附加单耗减小机组发电功率增加。对低压通流部分焓降重新分配后,获得各级热力性能参数,优化后低压缸内效率和机组发电功率增加,通流部分机,冬季采用新供热转子,排汽部分蒸汽干度增大湿汽损失减小均会增加低压缸效率,使通流部分热力性能得到改善。在低压缸进汽参数基本保持致的前提下,优化后段抽汽流量减少,段抽汽流量增加,用低品位抽汽臵换出部分高品位抽汽,以低换高使整体附加单耗减小,机组发电功率增加......”。

5、“.....高中压缸结构不变。摘要本文对系统进行变工况下模型校验,分别以背压不同供热工况的热平衡图为基准,取与对应工况取相同的主蒸汽流量,进行计算,将计算得到的机组输出功率与热平衡图中设计功率对比,计算结果与设供热汽轮机低压部分性能优化原稿。基于的机组热力系统模型建立依据高背压供热机组实际热力系统,根据额定供热工况下主蒸汽进汽量回热抽汽压力温度凝汽器背压等基本参数,基于质量及热量平衡,以及改进的弗留格尔公式对汽轮机组件进行模拟,使机组性能及各项参数与实通流部分热力计算的边界条件,对低压缸通流部分进行热力设计计算,同时考虑回热系统与压力级监视段压力的匹配。低压回热系统和压力级热力计算两者协调优化后调整段抽汽压力为,段抽汽压力,保证各级低压加热器附加单耗最低,重新分配各级理想焓降,计算获得各级热力性能参数及主要结构报,成渫畏,王学栋......”。

6、“.....。建立了等级高背压供热机组热力系统模型,计算并分析抽汽参数变化对低压加热器附加单耗的影响,并通过参数优化降低供热季低压加热器附加单耗。高背压供热汽轮机低压部分性能优化原稿。高背压供热汽轮机低压部分性能优化原稿热力性能得到改善。参考文献戈志华,陈玉勇,李沛峰,等基于当量抽汽压力的大型热电联产供热模式研究动力工程学报,戈志华,杨佳霖,何坚忍,等大型纯凝汽轮机供热改造节能研究中国电机工程学报,成渫畏,王学栋,宋昂首台汽轮机循环水供热改造技术与经济指标分析发电与空调通流部分热力计算的边界条件,对低压缸通流部分进行热力设计计算,同时考虑回热系统与压力级监视段压力的匹配。低压回热系统和压力级热力计算两者协调优化后调整段抽汽压力为,段抽汽压力,保证各级低压加热器附加单耗最低,重新分配各级理想焓降,计算获得各级热力性能参数及主要结构压缸热力性能变化。针对实际供热机组......”。

7、“.....通过参数优化减小低压加热器附加单耗,改善高背压供热汽轮机低压通流特性,得到主要结论如下基于热力学第定律,对低压加热器凝结水温升重新分配,减少了加热器不可逆温差产生的附加单耗,得到对应的抽汽参低压加热器凝结水温升重新分配,减少了加热器不可逆温差产生的附加单耗,得到对应的抽汽参数,获得低压通流部分优化的边界条件。优化后低压加热器附加单耗降低,低压加热器附加单耗增加,用低品位抽汽臵换出部分高品位抽汽,以低换高整体附加单耗减小机组发电功率增加。对低压通流部分压缸效率增加了,低压缸性能得到改善本文旨在高背压供热汽轮机进行低压通流改造时兼顾回热系统,者协调优化,使低压回热系统适应汽轮机通流改造后的特点,则可以进步提高高背压供热汽轮机机组的整体热力性能,研究成果可为工程应用提供科学指导。结论高背压供热汽轮机由于结构变化导致供热汽轮机低压部分性能优化原稿......”。

8、“.....根据额定供热工况下主蒸汽进汽量回热抽汽压力温度凝汽器背压等基本参数,基于质量及热量平衡,以及改进的弗留格尔公式对汽轮机组件进行模拟,使机组性能及各项参数与实寸低压回热系统优化后,计算得到低压缸效率为。为进行对比,计算得到优化前热平衡图中高背压额定供热工况低压缸热效率为。低压回热部分优化后各级焓降分配更加合理,呈前几级平缓递增的趋势,级的相对内效率有所提高,额定高背压供热工况下发电功率增加。而且考虑到高背压供热改造汽轮回热系统优化后低压缸通流部分热力设计汽轮机低压通流部分热力计算,将实际汽轮机内部元可压缩非定常非等熵的有粘性流场简化,采用维设计理论基于稳态绝热气流的假设进行,基本方程包括连续性方程能量方程过程方程状态方程,计算流程如图。本文将优化后的段段抽汽压力值作为汽轮机低压热期和非供热期低压缸采用双转子互换技术,高中压缸结构不变......”。

9、“.....根据额定供热工况下主蒸汽进汽量回热抽汽压力温度凝汽器背压等基本参数,基于质量及热量平衡,以及改进的弗留格尔公式对汽轮机组件进行模拟,使焓降重新分配后,获得各级热力性能参数,优化后低压缸内效率和机组发电功率增加,通流部分热力性能得到改善。参考文献戈志华,陈玉勇,李沛峰,等基于当量抽汽压力的大型热电联产供热模式研究动力工程学报,戈志华,杨佳霖,何坚忍,等大型纯凝汽轮机供热改造节能研究中国电机工程高背压供热汽轮机低压部分性能优化原稿通流部分热力计算的边界条件,对低压缸通流部分进行热力设计计算,同时考虑回热系统与压力级监视段压力的匹配。低压回热系统和压力级热力计算两者协调优化后调整段抽汽压力为,段抽汽压力,保证各级低压加热器附加单耗最低,重新分配各级理想焓降,计算获得各级热力性能参数及主要结构体热力性能,研究成果可为工程应用提供科学指导......”。