次事故原因及处理措施进行分析和阐述汽轮机主汽阀断裂事故分析及处理原稿。现场复核厂家提供的油动机加工图纸,发现油动机油缸活塞杆缓冲段尺寸为,油缸缓冲段孔径为,这样活塞杆缓冲段与油缸尾缸配合间隙单边约左右,这与技术规格书上活塞杆和尾缸内孔间隙的要求不符。从而断裂是电站非常严重的恶性事故,旦主汽阀故障无法关闭,汽轮机则不能快速切断进汽而紧急停机,进而造成超速或更为严重的飞车事故。本文结合电站汽轮机组安装后首次冲转发生的主汽阀断裂事故,对此次事故原因及处理措施进行分析和阐述,以为其他电站发分析核实断裂阀碟进厂原材料检验文件,蝶阀材料化学成份分析显示元素和元素有些超标机械性能检验合格原材料无损探伤采用超声波探伤检查也合格。断口分析目测阀碟断裂部位位于阀瓣与摇臂连接螺柱根部蝶阀整体表面黑灰色。宏观分析蝶阀断面比较汽轮机主汽阀断裂事故分析及处理原稿其次检查了蝶阀对中性,在检查此数据前,先对阀门自身零部件尺寸进行了复查,阀碟轴图示尺寸,实测尺寸,摇臂内孔图示尺寸,实测尺寸,均符合图纸要求。现场采用工装测量摇臂内孔与阀座的同心度,根据现场测量数据计算同心度偏差,摇臂内孔区交界线处为韧窝形貌,区和区面积约占整个断面面积的以上。汽轮机主汽阀断裂事故分析及处理原稿。设计对螺母摇臂与蝶阀者之间采用了球面接触并留有足够的间隙,此种设计目的是为了在蝶阀的开启和关闭过程中,能够自对中,由于间隙的存在主要原因,在原因未查清楚前,不能盲目采取处理措施,否则只会导致事故的再次发生或产生其他更大的事故事故原因分析装配尺寸检查为验证阀门是否卡涩,现场对阀杆的装配尺寸进行了检查,首先检查了阀杆轴向间隙,图纸要求最小间隙,实测,满足图纸要求。惯性的作用下,与阀座并不是完全平行的,在接触时首先局部接触,然后由于关闭力的作用,沿着球面旋转归位由于是局部先接触,在先接触部位产生压应力,反方向产生拉应力如果关闭力过大,则会导致阀碟应力最大部位断裂。材料分析原材料分析核实断裂阀碟进定性的运行。断口分析目测阀碟断裂部位位于阀瓣与摇臂连接螺柱根部蝶阀整体表面黑灰色。宏观分析蝶阀断面比较平坦,基本与螺柱垂直,断口附件没有宏观塑性变形断面整体分为两个区域,个位于断面边缘对称位臵的两个月牙形平坦区域,呈黑色和灰色另个区原材料检验文件,蝶阀材料化学成份分析显示元素和元素有些超标机械性能检验合格原材料无损探伤采用超声波探伤检查也合格。区亦呈灰色,为典型的次性开裂断口,起裂于区与区交界处,可见明显发散棱线,断面内部放射区为准解理断口。区和摘要汽轮机主汽阀断裂是电站非常严重的恶性事故,旦主汽阀故障无法关闭,汽轮机则不能快速切断进汽而紧急停机,进而造成超速或更为严重的飞车事故。本文结合电站汽轮机组安装后首次冲转发生的主汽阀断裂事故,对此次事故原因及处理措施进行分析和阐述尺寸记录,然后打磨抛光,做检查,确认无隐患后按照厂家指导要求进行阀门复装。油动机修复完毕后运回现场重新安装,并按要求测量阀门行程,调整阀门关闭时间曲线以满足设计要求。结语通过该电站主汽阀断裂事故分析,我们找到该事故的主要原因,并采取了缓冲段尺寸为,油缸缓冲段孔径为,这样活塞杆缓冲段与油缸尾缸配合间隙单边约左右,这与技术规格书上活塞杆和尾缸内孔间隙的要求不符。从而导致油动机缓冲功能丧失,阀门关闭时间过快。经与制造厂了解,油动机加工图纸是参考上个同类型电站绘制而在阀门关闭时蝶阀在惯性的作用下,与阀座并不是完全平行的,在接触时首先局部接触,然后由于关闭力的作用,沿着球面旋转归位由于是局部先接触,在先接触部位产生压应力,反方向产生拉应力如果关闭力过大,则会导致阀碟应力最大部位断裂。材料分析原材料原材料检验文件,蝶阀材料化学成份分析显示元素和元素有些超标机械性能检验合格原材料无损探伤采用超声波探伤检查也合格。区亦呈灰色,为典型的次性开裂断口,起裂于区与区交界处,可见明显发散棱线,断面内部放射区为准解理断口。区和其次检查了蝶阀对中性,在检查此数据前,先对阀门自身零部件尺寸进行了复查,阀碟轴图示尺寸,实测尺寸,摇臂内孔图示尺寸,实测尺寸,均符合图纸要求。现场采用工装测量摇臂内孔与阀座的同心度,根据现场测量数据计算同心度偏差,摇臂内孔关闭时间曲线以满足设计要求。结语通过该电站主汽阀断裂事故分析,我们找到该事故的主要原因,并采取了相应的处理措施,最终,该问题得以顺利解决保证了整个电站的建设进度。同时,这也给我们次学习的机会,积累了宝贵的经验。再次证明任何事故的发生都有汽轮机主汽阀断裂事故分析及处理原稿应的处理措施,最终,该问题得以顺利解决保证了整个电站的建设进度。同时,这也给我们次学习的机会,积累了宝贵的经验。再次证明任何事故的发生都有个主要原因,在原因未查清楚前,不能盲目采取处理措施,否则只会导致事故的再次发生或产生其他更大的事故其次检查了蝶阀对中性,在检查此数据前,先对阀门自身零部件尺寸进行了复查,阀碟轴图示尺寸,实测尺寸,摇臂内孔图示尺寸,实测尺寸,均符合图纸要求。现场采用工装测量摇臂内孔与阀座的同心度,根据现场测量数据计算同心度偏差,摇臂内孔计要求,使得阀门关闭时瞬间线速度过快,导致冲击力过大,是阀门断裂的主要原因。处理措施现场将油动机拆除,返回制造厂进行重新加工,消除活塞杆和尾缸孔间隙过大的问题。拆借机组阀碟,做无损检测,确认合格后挪用至机组对机组主汽阀内部磕碰部位进行位据上述分析,主汽阀装配尺寸结构设计力学分析材料等都基本符合设计要求,唯有油动机缓冲段间隙不符合设计要求,使得阀门关闭时瞬间线速度过快,导致冲击力过大,是阀门断裂的主要原因。处理措施现场将油动机拆除,返回制造厂进行重新加工,消除活塞杆和尾缸,而上个电站针对油动机的关闭时间,电站业主方有过调整要求,进而改变了油缸尺寸在参考绘制过程中,由于设计人员的疏忽,部分尺寸未改回原有设计。根据上述分析,主汽阀装配尺寸结构设计力学分析材料等都基本符合设计要求,唯有油动机缓冲段间隙不符合设原材料检验文件,蝶阀材料化学成份分析显示元素和元素有些超标机械性能检验合格原材料无损探伤采用超声波探伤检查也合格。区亦呈灰色,为典型的次性开裂断口,起裂于区与区交界处,可见明显发散棱线,断面内部放射区为准解理断口。区和阀碟轴设计有多的间隙,现场测量的数据也有的间隙,能够适应定的偏心而实测的偏心值为,不影响蝶阀的对中性能,可以确认装配尺寸没有问题。汽轮机主汽阀断裂事故分析及处理原稿。现场复核厂家提供的油动机加工图纸,发现油动机油缸活塞主要原因,在原因未查清楚前,不能盲目采取处理措施,否则只会导致事故的再次发生或产生其他更大的事故事故原因分析装配尺寸检查为验证阀门是否卡涩,现场对阀杆的装配尺寸进行了检查,首先检查了阀杆轴向间隙,图纸要求最小间隙,实测,满足图纸要求。述,以为其他电站发生同类事故提供些有益帮助。关键词电站汽轮机主汽阀断裂在大型电站汽轮机组中,针对主汽门油动机的设计制造组装和现场安装每个环节,都必须认真验证严格把关,因为该设备的质量好坏,直接关系到整个汽轮机组的安全性可靠性经济性和孔间隙过大的问题。拆借机组阀碟,做无损检测,确认合格后挪用至机组对机组主汽阀内部磕碰部位进行位臵尺寸记录,然后打磨抛光,做检查,确认无隐患后按照厂家指导要求进行阀门复装。油动机修复完毕后运回现场重新安装,并按要求测量阀门行程,调整阀汽轮机主汽阀断裂事故分析及处理原稿其次检查了蝶阀对中性,在检查此数据前,先对阀门自身零部件尺寸进行了复查,阀碟轴图示尺寸,实测尺寸,摇臂内孔图示尺寸,实测尺寸,均符合图纸要求。现场采用工装测量摇臂内孔与阀座的同心度,根据现场测量数据计算同心度偏差,摇臂内孔致油动机缓冲功能丧失,阀门关闭时间过快。经与制造厂了解,油动机加工图纸是参考上个同类型电站绘制而成,而上个电站针对油动机的关闭时间,电站业主方有过调整要求,进而改变了油缸尺寸在参考绘制过程中,由于设计人员的疏忽,部分尺寸未改回原有设计。主要原因,在原因未查清楚前,不能盲目采取处理措施,否则只会导致事故的再次发生或产生其他更大的事故事故原因分析装配尺寸检查为验证阀门是否卡涩,现场对阀杆的装配尺寸进行了检查,首先检查了阀杆轴向间隙,图纸要求最小间隙,实测,满足图纸要求。生同类事故提供些有益帮助。关键词电站汽轮机主汽阀断裂在大型电站汽轮机组中,针对主汽门油动机的设计制造组装和现场安装每个环节,都必须认真验证严格把关,因为该设备的质量好坏,直接关系到整个汽轮机组的安全性可靠性经济性和稳定性的运行。坦,基本与螺柱垂直,断口附件没有宏观塑性变形断面整体分为两个区域,个位于断面边缘对称位臵的两个月牙形平坦区域,呈黑色和灰色另个区域为次断裂区,呈深灰色,局部区域呈铁锈色,断面上发散楞线明显阀碟阀瓣边缘存在摇臂磕碰痕迹。摘要汽轮机主汽在阀门关闭时蝶阀在惯性的作用下,与阀座并不是完全平行的,在接触时首先局部接触,然后由于关闭力的作用,沿着球面旋转归位由于是局部先接触,在先接触部位产生压应力,反方向产生拉应力如果关闭力过大,则会导致阀碟应力最大部位断裂。材料分析原材料原材料检验文件,蝶阀材料化学成份分析显示元素和元素有些超标机械性能检验合格原材料无损探伤采用超声波探伤检查也合格。区亦呈灰色,为典型的次性开裂断口,起裂于区与区交界处,可见明显发散棱线,断面内部放射区为准解理断口。区和为次断裂区,呈深灰色,局部区域呈铁锈色,断面上发散楞线明显阀碟阀瓣边缘存在摇臂磕碰痕迹。设计对螺母摇臂与蝶阀者之间采用了球面接触并留有足够的间隙,此种设计目的是为了在蝶阀的开启和关闭过程中,能够自对中,由于间隙的存在,在阀门关闭时蝶阀在断裂是电站非常严重的恶性事故,旦主汽阀故障无法关闭,汽轮机则不能快速切断进汽