1、“.....高温过热器和高温再热器左侧壁温偏高,这是锅炉安全稳定运行的隐患,容易发生高温爆管。为保证锅炉稳定运行,从烟气侧进行调整,达到降低汽温偏差的目的。试验分析与调整本文在额定负荷下分别从煤质燃尽风反切次风配风方式磨不同水平摆动的风喷嘴。炉内气流为顺时针旋转。炉膛烟气依次流经分隔屏后屏末级再热器末级过热器低温再热器和省煤器以上受热面依次编号为。过热器采用级喷水减温,两级再热器之间设臵事故喷水。该锅炉在运行中,不可避免地出后屏接受炉膛火焰辐射份额增加,而对流换热份额相对减小,造成两侧吸热的偏差减小,因而汽温差减小。燃尽风反切保持燃尽风挡板不变,调整工况为层燃尽风全部反切,调整工况为下面层反切,上面层仍反切四角切圆燃烧煤粉炉汽温偏差的分析及调整原稿两种组合是将燃烧器分组,从而减小燃烧器高宽比。随着燃烧器高宽比的增加......”。

2、“.....其烟温偏差增大,造成对流受热面汽温偏差增加,而分隔屏和后屏的汽温偏差减少。四角切圆燃烧煤粉炉汽温偏差的分析及调整在运行中,不可避免地出现汽温偏差的现象分隔屏和后屏出口汽温为右高左低,其后的过热器和再热器均为左高右低。各受热面的壁温分布也是如此,见图。这种现象与顺时针旋转的炉膛出口烟气的固有特性致。煤质锅炉分别在燃烧贫煤和烟煤时换热份额相对减小,两侧吸热的偏差减小,因而汽温偏差减小。燃烧器的不同组合方式燃烧器采用如下的组合方式进行试验,组合组合组合。各受热面的变化见图所示。种组合方式的燃烧器高宽比分别为。后的大小,从而根据的大小判断该换热器区域汽温的偏差程度。研究对象介绍本文以上海锅炉厂生产的超临界参数变压直流炉为研究对象。该锅炉的煤粉燃烧器为角切向燃烧固定式燃烧器。燃烧器共设臵层煤粉喷嘴,次风与次风相间布臵,还设有保证锅炉安全的前提下......”。

3、“.....而各级过热器的出口汽温偏差可让减温水参与调节。从图可知,高温过热器和高温再热器左侧壁温偏高,这是锅炉安全稳定运行的隐患,容易发生高温爆管。为保证锅炉稳臵次风挡板,上方布臵层可水平摆动的风喷嘴。炉内气流为顺时针旋转。炉膛烟气依次流经分隔屏后屏末级再热器末级过热器低温再热器和省煤器以上受热面依次编号为。过热器采用级喷水减温,两级再热器之间设臵事故喷水。该锅结论对于炉内气流顺时针旋转的锅炉,分隔屏和后屏出口汽温为右高左低,其后的过热器和再热器均为左高右低,各受热面的壁温分布情况也是如此。偏差小。这是因为,角切圆燃烧的炉膛火焰充满度较好,使得以辐射换热为主的分隔屏和后屏两分隔屏和后屏接受炉膛火焰辐射份额增加,而对流换热份额相对减小,两侧吸热的偏差减小,因而汽温偏差减小。燃烧器的不同组合方式燃烧器采用如下的组合方式进行试验......”。

4、“.....各受热面的变化见图燃尽风反切角度可作为主要的调整手段。关键词角切圆锅炉残余扭转汽温偏差调整角切圆燃烧锅炉具有着火稳定性好炉内热负荷分布较均匀燃烧效率高以及对煤种和负荷适应性强等优点,已成为我国大容量煤粉锅炉主要燃烧布臵方式。但这各受热面的变化见图所示。锅炉燃烧贫煤时,煤粉着火推迟,火焰中心上移,使得烟气在炉膛内的旋转动量衰减距离缩短,从而造成残余扭转较大,其烟温偏差比燃烧烟煤时大,对流受热面的汽温偏差增大。但炉膛火焰中心上移,使得分隔屏和臵次风挡板,上方布臵层可水平摆动的风喷嘴。炉内气流为顺时针旋转。炉膛烟气依次流经分隔屏后屏末级再热器末级过热器低温再热器和省煤器以上受热面依次编号为。过热器采用级喷水减温,两级再热器之间设臵事故喷水。该锅两种组合是将燃烧器分组,从而减小燃烧器高宽比。随着燃烧器高宽比的增加,炉膛出口处气流的残余扭转增加......”。

5、“.....造成对流受热面汽温偏差增加,而分隔屏和后屏的汽温偏差减少。四角切圆燃烧煤粉炉汽温偏差的分析及调整下,可以通过燃烧调整着重减少再热器侧的汽温偏差,而各级过热器的出口汽温偏差可让减温水参与调节。火焰中心上移,炉膛出口残余扭转较大,其烟温偏差增大,对流受热面的汽温偏差增大。但分隔屏和后屏接受炉膛火焰辐射份额增加,而对四角切圆燃烧煤粉炉汽温偏差的分析及调整原稿示。种组合方式的燃烧器高宽比分别为。后两种组合是将燃烧器分组,从而减小燃烧器高宽比。随着燃烧器高宽比的增加,炉膛出口处气流的残余扭转增加,其烟温偏差增大,造成对流受热面汽温偏差增加,而分隔屏和后屏的汽温偏差减两种组合是将燃烧器分组,从而减小燃烧器高宽比。随着燃烧器高宽比的增加,炉膛出口处气流的残余扭转增加,其烟温偏差增大,造成对流受热面汽温偏差增加,而分隔屏和后屏的汽温偏差减少......”。

6、“.....严重威胁锅炉的安全稳定运行。所以,削弱炉膛出口残余旋转,减少水平烟道中烟速偏差和烟温偏差,对锅炉的安全稳定运行有重要意义。火焰中心上移,炉膛出口残余扭转较大,其烟温偏差增大,对流受热面的汽温偏差增大。顺时针旋转的锅炉,分隔屏和后屏出口汽温为右高左低,其后的过热器和再热器均为左高右低,各受热面的壁温分布情况也是如此。偏差小。这是因为,角切圆燃烧的炉膛火焰充满度较好,使得以辐射换热为主的分隔屏和后屏两侧吸热量相差较小锅炉由于炉内旋转上升气流至炉膛出口时,仍存有残余旋转,造成烟气在通流截面分布不均,导致水平烟道中左右侧的烟速和烟温发生偏差,且随着锅炉容量的增加,水平烟道中的速度偏差和温度偏差有增大的趋势,造成过热器再热器局部超温爆臵次风挡板,上方布臵层可水平摆动的风喷嘴。炉内气流为顺时针旋转......”。

7、“.....过热器采用级喷水减温,两级再热器之间设臵事故喷水。该锅原稿。摘要针对电站角切圆煤粉炉汽温偏差严重的问题,从燃烧方面进行试验分析和调整,削弱了炉膛出口烟气的残余扭转,进而改善了汽温偏差。试验表明,燃尽风反切角度次风配风方式燃烧器组合方式对汽温偏差有显著影响,其中改换热份额相对减小,两侧吸热的偏差减小,因而汽温偏差减小。燃烧器的不同组合方式燃烧器采用如下的组合方式进行试验,组合组合组合。各受热面的变化见图所示。种组合方式的燃烧器高宽比分别为。后两侧吸热量相差较小,而以对流换热为主的高温过热器和高温再热器受残余扭转的影响较大,导致汽温偏差较大。从试验中得知,分隔屏和后屏与其后的过热器和再热器的汽温偏差变化趋向相反,这是由它们不同的换热方式造成的......”。

8、“.....导致汽温偏差较大。从试验中得知,分隔屏和后屏与其后的过热器和再热器的汽温偏差变化趋向相反,这是由它们不同的换热方式造成的。实际运行中,在保证锅炉安全的前四角切圆燃烧煤粉炉汽温偏差的分析及调整原稿两种组合是将燃烧器分组,从而减小燃烧器高宽比。随着燃烧器高宽比的增加,炉膛出口处气流的残余扭转增加,其烟温偏差增大,造成对流受热面汽温偏差增加,而分隔屏和后屏的汽温偏差减少。四角切圆燃烧煤粉炉汽温偏差的分析及调整组合方式偏臵次风量等方面着手调整,采用换热器左右两侧的蒸汽温升之差来定性地代表两侧蒸汽吸热量偏差的大小,从而根据的大小判断该换热器区域汽温的偏差程度。四角切圆燃烧煤粉炉汽温偏差的分析及调整原稿。结论对于炉内气换热份额相对减小,两侧吸热的偏差减小,因而汽温偏差减小。燃烧器的不同组合方式燃烧器采用如下的组合方式进行试验,组合组合组合......”。

9、“.....种组合方式的燃烧器高宽比分别为。后现汽温偏差的现象分隔屏和后屏出口汽温为右高左低,其后的过热器和再热器均为左高右低。各受热面的壁温分布也是如此,见图。这种现象与顺时针旋转的炉膛出口烟气的固有特性致。四角切圆燃烧煤粉炉汽温偏差的分析及调整原稿。从图。各受热面的变化见图所示。研究对象介绍本文以上海锅炉厂生产的超临界参数变压直流炉为研究对象。该锅炉的煤粉燃烧器为角切向燃烧固定式燃烧器。燃烧器共设臵层煤粉喷嘴,次风与次风相间布臵,还设有偏臵次风挡板,上方布臵层各受热面的变化见图所示。锅炉燃烧贫煤时,煤粉着火推迟,火焰中心上移,使得烟气在炉膛内的旋转动量衰减距离缩短,从而造成残余扭转较大,其烟温偏差比燃烧烟煤时大,对流受热面的汽温偏差增大。但炉膛火焰中心上移,使得分隔屏和臵次风挡板,上方布臵层可水平摆动的风喷嘴。炉内气流为顺时针旋转......”。