念清楚,直接简单。提出了种等效电路模型,分析了影响放电电流的因素,给出了空芯成功建立自激需满足的条件,为空芯的电磁设计提供参考。新型补偿脉冲发电机转子的强度计算原稿。将屏蔽筒看作边缘自由的高速旋的研究主要是以工程样机研制为主线,对其工作机理以及设计理论的细致分析还很不完善,些核心关键技术我们还不掌握。为了研制下代更紧凑更轻巧的脉冲功率源,需要对空芯的关键技术和基础理论进行系统细致地研究。本文主要就空芯电计方法与关键技术研究哈尔滨工业大学,东潘龙空芯选择被动补偿脉冲发电机的结构设计与研究西安工业大学,罗成混合励磁补偿脉冲发电机的基础研究哈尔滨工业大学,李国清,金刚,陈忠兵,刘克富新型补偿脉冲发电机转子的强度计算湖北电力,新型补偿脉冲发电机转子的强度计算原稿度必须小于磁钢箍中永磁材料的退磁温度,再考虑到该电机生产厂家的实际情况,最终选取屏蔽筒与磁钢箍的设计过盈量为。目前,该电机正在进行整机试验,实际工作转速达到以上,没有出现强度或者安全问题。参考文献吴绍朋空芯补偿脉冲发电机变形为,屏蔽筒的径向变形为,则松脱时最小过盈量为。通过以上的复算,进步证实了以上以简化模型进行的强度分析和计算的可靠度。结束语根据转子部件的强度计算和的复算,为屏蔽筒等关键部件的设计尺寸提供了依据。考虑热套温向变形为,屏蔽筒的径向变形为,则松脱时最小过盈量为。通过以上的复算,进步证实了以上以简化模型进行的强度分析和计算的可靠度。结束语根据转子部件的强度计算和的复算,为屏蔽筒等关键部件的设计尺寸提供了依据。考虑热套速效应转换为惯性负载,对转轴部件进行静态分析。假定转轴轴向变形不受任何约束,则可当作轴对称平面应力问题研究,分析时可只取径向横截面微段,采用单元建立模型,如下图,坐标轴向为转子部件横截面半径方向,为所取微段的宽度盘,则由旋转离心力产生的径向变形见式。不计自重,屏蔽筒的结构形状与受力状态均对称于轴线,所以屏蔽筒的变形问题为轴对称问题,将屏蔽筒看作承受均匀内压力的厚壁圆筒,则由内压力产生的径向变形式见。当电机转子以定的转速运转时,由于屏从转子部件结构可知,模型边界条件为边与边方向位移被约束,边方向位移被约束,同时在磁钢箍与屏蔽筒的接触公共边受接触压力作用。经过计算,在屏蔽筒脱落时,屏蔽筒在平均半径处应力为。当接触压力时,磁钢箍径根据实际工况下测得的功率与转速,扭矩,最大剪应力为。则转轴的最大应力见式。新型补偿脉冲发电机转子的强度计算原稿。摘要采用力学简化模型和有限元模型,对台新型补偿脉冲发电机转子部件进行了强度计算。的。热套配合的关键在于选择屏蔽筒内径和磁钢箍外径之间的公差配合。设装配接触面的公共半径为,接触压力为。将磁钢箍看作边缘自由的高速旋转圆盘,则由旋转离心力产生的径向变形见式。新型补偿脉冲发电机转子的强度计算原稿。屏蔽。摘要采用力学简化模型和有限元模型,对台新型补偿脉冲发电机转子部件进行了强度计算。结果表明,种计算方法的结果吻合较好,各危险部位的应力小于材料的许用应力值。文中还计算了屏蔽筒与磁钢箍热套配合的最大与最小过盈量,据此设计的电机转子必须小于磁钢箍中永磁材料的退磁温度,再考虑到该电机生产厂家的实际情况,最终选取屏蔽筒与磁钢箍的设计过盈量为。目前,该电机正在进行整机试验,实际工作转速达到以上,没有出现强度或者安全问题。参考文献吴绍朋空芯补偿脉冲发电机的从转子部件结构可知,模型边界条件为边与边方向位移被约束,边方向位移被约束,同时在磁钢箍与屏蔽筒的接触公共边受接触压力作用。经过计算,在屏蔽筒脱落时,屏蔽筒在平均半径处应力为。当接触压力时,磁钢箍径度必须小于磁钢箍中永磁材料的退磁温度,再考虑到该电机生产厂家的实际情况,最终选取屏蔽筒与磁钢箍的设计过盈量为。目前,该电机正在进行整机试验,实际工作转速达到以上,没有出现强度或者安全问题。参考文献吴绍朋空芯补偿脉冲发电机。从转子部件结构可知,模型边界条件为边与边方向位移被约束,边方向位移被约束,同时在磁钢箍与屏蔽筒的接触公共边受接触压力作用。经过计算,在屏蔽筒脱落时,屏蔽筒在平均半径处应力为。当接触压力时,磁钢箍新型补偿脉冲发电机转子的强度计算原稿与磁钢箍旋转动应力计算假定转子轴向的变形不受到任何外加约束,将屏蔽筒与磁钢箍看作等厚度高速旋转圆盘,由于圆盘的几何形状及离心力均对称于圆盘中心轴,是属于与极角无关的轴对称平面应力问题。同时屏蔽筒边缘自由,则其变形与应力计算公式为度必须小于磁钢箍中永磁材料的退磁温度,再考虑到该电机生产厂家的实际情况,最终选取屏蔽筒与磁钢箍的设计过盈量为。目前,该电机正在进行整机试验,实际工作转速达到以上,没有出现强度或者安全问题。参考文献吴绍朋空芯补偿脉冲发电机磁钢箍看作等厚度高速旋转圆盘,由于圆盘的几何形状及离心力均对称于圆盘中心轴,是属于与极角无关的轴对称平面应力问题。同时屏蔽筒边缘自由,则其变形与应力计算公式为。屏蔽筒与磁钢箍的最大和最小过盈量屏蔽筒与磁钢箍是采用热套配合进行装蔽筒的半径略大于磁钢箍的半径,其离心力也略大于磁钢箍的离心力,屏蔽筒内径扩大变形比磁钢箍外径扩大变形要大,转速越高,种变形的差值越大。为了保证屏蔽筒与磁钢箍之间不松脱,屏蔽筒与磁钢箍之间的过盈量必须大于个最小值。有限元分析将转轴场热套和安装成功,实际工作转速可达以上。根据实际工况下测得的功率与转速,扭矩,最大剪应力为。则转轴的最大应力见式。屏蔽筒与磁钢箍旋转动应力计算假定转子轴向的变形不受到任何外加约束,将屏蔽筒从转子部件结构可知,模型边界条件为边与边方向位移被约束,边方向位移被约束,同时在磁钢箍与屏蔽筒的接触公共边受接触压力作用。经过计算,在屏蔽筒脱落时,屏蔽筒在平均半径处应力为。当接触压力时,磁钢箍径设计方法与关键技术研究哈尔滨工业大学,东潘龙空芯选择被动补偿脉冲发电机的结构设计与研究西安工业大学,罗成混合励磁补偿脉冲发电机的基础研究哈尔滨工业大学,李国清,金刚,陈忠兵,刘克富新型补偿脉冲发电机转子的强度计算湖北电力向变形为,屏蔽筒的径向变形为,则松脱时最小过盈量为。通过以上的复算,进步证实了以上以简化模型进行的强度分析和计算的可靠度。结束语根据转子部件的强度计算和的复算,为屏蔽筒等关键部件的设计尺寸提供了依据。考虑热套。结果表明,种计算方法的结果吻合较好,各危险部位的应力小于材料的许用应力值。文中还计算了屏蔽筒与磁钢箍热套配合的最大与最小过盈量,据此设计的电机转子现场热套和安装成功,实际工作转速可达以上。将屏蔽筒看作边缘自由的高速旋转转速效应转换为惯性负载,对转轴部件进行静态分析。假定转轴轴向变形不受任何约束,则可当作轴对称平面应力问题研究,分析时可只取径向横截面微段,采用单元建立模型,如下图,坐标轴向为转子部件横截面半径方向,为所取微段的宽新型补偿脉冲发电机转子的强度计算原稿度必须小于磁钢箍中永磁材料的退磁温度,再考虑到该电机生产厂家的实际情况,最终选取屏蔽筒与磁钢箍的设计过盈量为。目前,该电机正在进行整机试验,实际工作转速达到以上,没有出现强度或者安全问题。参考文献吴绍朋空芯补偿脉冲发电机圆盘,则由旋转离心力产生的径向变形见式。不计自重,屏蔽筒的结构形状与受力状态均对称于轴线,所以屏蔽筒的变形问题为轴对称问题,将屏蔽筒看作承受均匀内压力的厚壁圆筒,则由内压力产生的径向变形式见。当电机转子以定的转速运转时,由于向变形为,屏蔽筒的径向变形为,则松脱时最小过盈量为。通过以上的复算,进步证实了以上以简化模型进行的强度分析和计算的可靠度。结束语根据转子部件的强度计算和的复算,为屏蔽筒等关键部件的设计尺寸提供了依据。考虑热套与结构的设计和分析方法以及相应的关键技术展开研究,提出新型的拓扑结构方案,进行理论和实验研究,探索空芯的电磁与结构设计规律。本文从电磁理论角度阐述了空芯的补偿工作机理和电枢反应磁通的分布特点,以使得空芯的电磁理与其它储能形式的脉冲功率源相比,采用高强度密度比复合材料制成的空芯补偿脉冲发电机具有能量密度和功率密度高的综合优势,在电磁炮电热化学炮定向能炮等新概念武器的驱动电源中具有重要的应用,备受军方的关注。前期的空芯必须小于磁钢箍中永磁材料的退磁温度,再考虑到该电机生产厂家的实际情况,最终选取屏蔽筒与磁钢箍的设计过盈量为。目前,该电机正在进行整机试验,实际工作转速达到以上,没有出现强度或者安全问题。参考文献吴绍朋空芯补偿脉冲发电机的从转子部件结构可知,模型边界条件为边与边方向位移被约束,边方向位移被约束,同时在磁钢箍与屏蔽筒的接触公共边受接触压力作用。经过计算,在屏蔽筒脱落时,屏蔽筒在平均半径处应力为。当接触压力时,磁钢箍径筒的半径略大于磁钢箍的半径,其离心力也略大于磁钢箍的离心力,屏蔽筒内径扩大变形比磁钢箍外径扩大变形要大,转速越高,种变形的差值越大。为了保证屏蔽筒与磁钢箍之间不松脱,屏蔽筒与磁钢箍之间的过盈量必须大于个最小值。有限元分析将转轴的的研究主要是以工程样机研制为主线,对其工作机理以及设计理论的细致分析还很不完善,些核心关键技术我们还不掌握。为了研制下代更紧凑更轻巧的脉冲功率源,需要对空芯的关键技术和基础理论进行系统细致地研究。本文主要就空芯电。结果表明,种计算方法的结果吻合较好,各危险部位的应力小于材料的许用应力值。文中还计算了屏蔽筒与磁钢箍热套配合的最大与最小过盈量,据此设计的电机转子现场热套和安装成功,实际工作转速可达以上。将屏蔽筒看作边缘自由的高速旋转