向火侧的两相区组织,其组织形貌图见图所示,组织及晶粒度检测结果如表所示。检验与分析宏观检查观察样管宏观形貌,可以发现管样外壁存在较厚的氧化皮,管子整体存在胀粗现象,开裂处胀粗严重,测量此处外径为,外径胀粗率。关键分析力学性能试验在样管向火侧及背火侧截取纵向条状拉伸试样,通过电子万能试验机对拉伸试样进行室温拉伸试验,样管背火侧的力学性能符合对的要求,向火侧的力学性能不符合表面萌生纵向的蠕变裂纹,最终使管材发生过载撕裂。结论水冷壁管段处于长期超温状态,导致管壁高温屈服强度持久强度降低,蠕变速度加快,进而发生管壁胀粗,向火侧壁厚减薄,在向火侧管子外表面萌生纵向的蠕变裂纹,裂纹扩展电站锅炉水冷壁管泄漏原因分析原稿析力学性能检验宏观检验金相检验和,分析出样管发生横向开裂的原因是发生了长期过热。电站锅炉水冷壁管泄漏原因分析原稿。图管样宏观照片样管靠近爆口处和距离爆口处的向火侧均存在减薄,管原壁厚约,爆口附近向火侧形及爆口特点可推断向火侧在运行过程中处于长期超温状态,而不是短期超温。管材长期超温运行时,其力学性能大幅度下降,在内部工质压力的作用下,管子胀粗,外径不断增大,壁厚不断减薄,同时,超温运行会加速管材在腐蚀介质前言电厂水冷壁冷灰斗处管子泄露而停机,泄漏位臵位于后水冷壁翼墙上部,标高处,由炉左侧数为第根管子存在泄漏并且管子明显胀粗。管子为内螺纹管,材质为设计温度为,设计压力为。本文对开裂样管进行化学体,使管材的强度降至很低,而塑性韧性很高,由于管内压力较大,此时水冷壁管会在管内压力的作用下发生胀粗变形,直至发生撕裂。爆管后,管内介质大量喷出,停炉冷却后,先析铁素体保留下来,奥氏体转化为铁素体加珠光体的两验在样管向火侧及背火侧截取纵向条状拉伸试样,通过电子万能试验机对拉伸试样进行室温拉伸试验,样管背火侧的力学性能符合对的要求,向火侧的力学性能不符合对的要求试验结区组织。样管外壁存在氧化皮,爆口在向火侧,为纵向开裂,爆口较小,边缘粗钝,爆口附近存在大量纵向蠕变裂纹,背火侧未发现裂纹。管样向火侧整体存在胀粗现象,爆口处胀粗严重,背火侧未发现明显变形减薄现象。根据管样的变检验与分析宏观检查观察样管宏观形貌,可以发现管样外壁存在较厚的氧化皮,管子整体存在胀粗现象,开裂处胀粗严重,测量此处外径为,外径胀粗率。表室温拉伸试验结果光学显微镜检验对样管开裂处附近及距离开裂处处向火侧前言电厂水冷壁冷灰斗处管子泄露而停机,泄漏位臵位于后水冷壁翼墙上部,标高处,由炉左侧数为第根管子存在泄漏并且管子下的高温氧化,使管子内外壁均覆盖较厚的氧化层,使得实际用于承载的壁厚不断减薄。根据薄壁压力容器环向应力公式可知,这些因素都会导致管道所受的实际环向应力增大,甚至超过设计工况的安全许用应力,使管材向火侧区组织。样管外壁存在氧化皮,爆口在向火侧,为纵向开裂,爆口较小,边缘粗钝,爆口附近存在大量纵向蠕变裂纹,背火侧未发现裂纹。管样向火侧整体存在胀粗现象,爆口处胀粗严重,背火侧未发现明显变形减薄现象。根据管样的变析力学性能检验宏观检验金相检验和,分析出样管发生横向开裂的原因是发生了长期过热。电站锅炉水冷壁管泄漏原因分析原稿。图管样宏观照片样管靠近爆口处和距离爆口处的向火侧均存在减薄,管原壁厚约,爆口附近向火侧电站锅炉水冷壁管泄漏原因分析原稿明显胀粗。管子为内螺纹管,材质为设计温度为,设计压力为。本文对开裂样管进行化学分析力学性能检验宏观检验金相检验和,分析出样管发生横向开裂的原因是发生了长期过热。电站锅炉水冷壁管泄漏原因分析原稿析力学性能检验宏观检验金相检验和,分析出样管发生横向开裂的原因是发生了长期过热。电站锅炉水冷壁管泄漏原因分析原稿。图管样宏观照片样管靠近爆口处和距离爆口处的向火侧均存在减薄,管原壁厚约,爆口附近向火侧,区组织。样管外壁存在氧化皮,爆口在向火侧,为纵向开裂,爆口较小,边缘粗钝,爆口附近存在大量纵向蠕变裂纹,背火侧未发现裂纹。管样向火侧整体存在胀粗现象,爆口处胀粗严重,背火侧未发现明显变形减薄现象。根据管样的变壁厚最薄处为,壁厚减薄率为距离爆口处向火侧壁厚最薄处为,壁厚减薄率为,如图图所示。关键词水冷壁泄漏长期过热前言电厂水冷壁冷灰斗处管子泄露而停机,泄漏位臵位于后水冷壁翼墙上部,标高处,由炉左侧数为第根管子存在泄漏并且管子明显胀粗。管子为内螺纹管,材质为设计温度为,设计压力为。本文对开裂样管进行化学侧与背火侧非别进行微观金相检测,样管背火侧的金相组织与晶粒度符合对的要求,向火侧的金相组织为的两相区组织,其组织形貌图见图所示,组织及晶粒度检测结果如表所示。表化学成分分析力学性能试,电站锅炉水冷壁管泄漏原因分析原稿析力学性能检验宏观检验金相检验和,分析出样管发生横向开裂的原因是发生了长期过热。电站锅炉水冷壁管泄漏原因分析原稿。图管样宏观照片样管靠近爆口处和距离爆口处的向火侧均存在减薄,管原壁厚约,爆口附近向火侧水冷壁泄漏长期过热前言电厂水冷壁冷灰斗处管子泄露而停机,泄漏位臵位于后水冷壁翼墙上部,标高处,由炉左侧数为第根管子存在泄漏并且管子明显胀粗。管子为内螺纹管,材质为设计温度为,设计压力为。本文对开裂样管进行化学对的要求试验结果见表。表室温拉伸试验结果光学显微镜检验对样管开裂处附近及距离开裂处处向火侧与背火侧非别进行微观金相检测,样管背火侧的金相组织与晶粒度符合对的要求,向火侧的金相组织为导致最终炉管破裂。参考文献殷尊超超临界机组锅炉锅炉水冷壁管爆管原因分析热力发电,湖南省电机工程协会火力发电厂锅炉受热面失效分析与防护中国电力出版社,窦莹婷等过热器炉管爆管原因分析材料工程,。表化学成下的高温氧化,使管子内外壁均覆盖较厚的氧化层,使得实际用于承载的壁厚不断减薄。根据薄壁压力容器环向应力公式可知,这些因素都会导致管道所受的实际环向应力增大,甚至超过设计工况的安全许用应力,使管材向火侧区组织。样管外壁存在氧化皮,爆口在向火侧,为纵向开裂,爆口较小,边缘粗钝,爆口附近存在大量纵向蠕变裂纹,背火侧未发现裂纹。管样向火侧整体存在胀粗现象,爆口处胀粗严重,背火侧未发现明显变形减薄现象。根据管样的变见表。电站锅炉水冷壁管泄漏原因分析原稿。水冷壁管管样向火侧靠近爆口处和距离爆口处的金相组织均为两相区组织,证明样管向火侧存在超温运行过程,且超温温度进入的两相区之间,组织转变为奥氏体先析铁素分析力学性能试验在样管向火侧及背火侧截取纵向条状拉伸试样,通过电子万能试验机对拉伸试样进行室温拉伸试验,样管背火侧的力学性能符合对的要求,向火侧的力学性能不符合侧与背火侧非别进行微观金相检测,样管背火侧的金相组织与晶粒度符合对的要求,向火侧的金相组织为的两相区组织,其组织形貌图见图所示,组织及晶粒度检测结果如表所示。表化学成分分析力学性能试