1、“.....裂口附近显微组许用温度。应严格控制停炉速度。瞬时温降速度不宜超过,机组停运过程中不宜进行强冷,锅炉停运后的冷却也应严格按降温速率来操作,不宜超过。适当加装管壁金属温度测点和监测系统,以便更有效地监测和控制炉内管壁的实际金属温度不超能检测宏观特征开裂管样的宏观形貌如图所示。综上所述,引起过热爆管的最终原因为氧化皮脱落。氧化皮脱落长期堵塞炉管后,导致蒸汽流动不畅,散热慢,管壁温度迅速升高,金属组织损伤,机械性能下降,最终发生过热爆管。防范措施运行机组以控制氧化皮负荷速率,严禁超温运行,严格对管壁温测点及温度定值的监督分析。爆管情况简介年月日时分,号机组负荷升至,时分,炉膛冒正压,吸风机动叶开度及电流增大,炉管泄漏报警,炉标高米大罩壳处有严重泄漏声,机组于时分解列。停机炉内检查发现高温过亚临界锅炉高温过热器爆管原因分析及防范措施原稿微组织为铁素体加碳化物,球化级......”。

2、“.....爆口位臵管子横截面图图分别为爆口附近管子近端远端爆口两侧迎烟侧背烟侧金相组织照片。由图可知,试样显微组织组织为铁素体加碳化物,存在蠕份有限公司过热器管短期过热氧化物生长和剥落,论文集张磊廉根宽电站锅炉管泄漏分析与治理中国水利水电出版社。亚临界锅炉高温过热器爆管原因分析及防范措施原稿。综上所述,引起过热爆管的最终原因为氧化皮脱落。氧化皮脱落长期堵塞炉。由宏观分析可知,裂口张开不大,断裂面不平整,裂口边缘为钝边内壁氧化皮已轴向开裂管样胀粗明显,具有明显的长期过热宏观特征。由力学性能分析可知,管样的硬度已低于标准要求的下限值,开裂管样的性能劣化严重。由金相分析可知,裂口附近显层堆积情况严重时必须采取割管法处理,机组启动时应采取吹扫措施。氧化皮监督与评估为了降低或避免启炉过程中的氧化皮剥落物堆积堵塞引起的爆管风险......”。

3、“.....在机组计划检修时对高温受热面管子的内壁氧化皮厚度和剥落中不宜进行强冷,锅炉停运后的冷却也应严格按降温速率来操作,不宜超过。适当加装管壁金属温度测点和监测系统,以便更有效地监测和控制炉内管壁的实际金属温度不超过上述温度范围。加强运行调整燃烧调整,确保金属壁温水平和偏差在允许范围内情况进行检测评估,处理或更换高风险管段。结束语建议在检修中落实防范异物遗留管内的措施依托科研院所及专家对高温受热面氧化皮生成剥落机理进行研究有针对性制定执行系列检修检查及运行操作措施,避免类似事故再次发生。参考文献华能国际电力股由宏观分析可知,裂口张开不大,断裂面不平整,裂口边缘为钝边内壁氧化皮已轴向开裂管样胀粗明显,具有明显的长期过热宏观特征。由力学性能分析可知,管样的硬度已低于标准要求的下限值,开裂管样的性能劣化严重。由金相分析可知,裂口附近显微组化,平均晶粒度为级试样显微组织为铁素体加碳化物......”。

4、“.....球化级,属严重球化,平均晶粒度为级。图试样金相组织图试样金相组织常温下力学性能分析硬度分析对金相试样进行维氏硬度试验,硬度试验结果表明金相试样的管子母材硬度为,均已管子母材硬度为,均已低于标准要求的下限值。拉伸试验在裂口的对面侧加工个纵向拉伸试样,进行常温拉伸试验,结果表明管样的室温拉伸性能已不符合标准对钢管的要求,其中个试样的抗拉强度比标准要求下限值低了检测结果由化学分析管后,导致蒸汽流动不畅,散热慢,管壁温度迅速升高,金属组织损伤,机械性能下降,最终发生过热爆管。防范措施运行机组以控制氧化皮快速产生和无序剥落为重点,检修机组以有效检测和全面清除为关键。运行机组严格执行运行规程,控制机组的启停和升降情况进行检测评估,处理或更换高风险管段。结束语建议在检修中落实防范异物遗留管内的措施依托科研院所及专家对高温受热面氧化皮生成剥落机理进行研究有针对性制定执行系列检修检查及运行操作措施......”。

5、“.....参考文献华能国际电力股微组织为铁素体加碳化物,球化级,存在较多的蠕变裂纹和蠕变孔洞这表明开裂管样微观组织老化和损伤严重。爆口位臵管子横截面图图分别为爆口附近管子近端远端爆口两侧迎烟侧背烟侧金相组织照片。由图可知,试样显微组织组织为铁素体加碳化物,存在蠕系列检修检查及运行操作措施,避免类似事故再次发生。参考文献华能国际电力股份有限公司过热器管短期过热氧化物生长和剥落,论文集张磊廉根宽电站锅炉管泄漏分析与治理中国水利水电出版社。亚临界锅炉高温过热器爆管原因分析及防范措施原亚临界锅炉高温过热器爆管原因分析及防范措施原稿低于标准要求的下限值。拉伸试验在裂口的对面侧加工个纵向拉伸试样,进行常温拉伸试验,结果表明管样的室温拉伸性能已不符合标准对钢管的要求,其中个试样的抗拉强度比标准要求下限值低了检测结果由化学分析可知,过热器管材料选用正微组织为铁素体加碳化物,球化级......”。

6、“.....爆口位臵管子横截面图图分别为爆口附近管子近端远端爆口两侧迎烟侧背烟侧金相组织照片。由图可知,试样显微组织组织为铁素体加碳化物,存在蠕查,未见异常。亚临界锅炉高温过热器爆管原因分析及防范措施原稿。爆口位臵管子横截面图图分别为爆口附近管子近端远端爆口两侧迎烟侧背烟侧金相组织照片。由图可知,试样显微组织组织为铁素体加碳化物,存在蠕变孔洞,球化级,属严重球机组停机可适当采用快速停炉方式,以促使氧化皮脱落并在检修中全面清除。氧化层堆积情况严重时必须采取割管法处理,机组启动时应采取吹扫措施。氧化皮监督与评估为了降低或避免启炉过程中的氧化皮剥落物堆积堵塞引起的爆管风险,建议委托专业电科院根可知,过热器管材料选用正常。管内氧化皮等异物检查与爆破管对应的高过进出口集箱连接管割开后对该管及高过进出口集箱进行内窥镜检查发现少量氧化皮......”。

7、“.....采取射线对高过屏不锈钢管下弯头进行氧化皮抽情况进行检测评估,处理或更换高风险管段。结束语建议在检修中落实防范异物遗留管内的措施依托科研院所及专家对高温受热面氧化皮生成剥落机理进行研究有针对性制定执行系列检修检查及运行操作措施,避免类似事故再次发生。参考文献华能国际电力股变孔洞,球化级,属严重球化,平均晶粒度为级试样显微组织为铁素体加碳化物,存在蠕变孔洞,球化级,属严重球化,平均晶粒度为级。图试样金相组织图试样金相组织常温下力学性能分析硬度分析对金相试样进行维氏硬度试验,硬度试验结果表明金相试样的。由宏观分析可知,裂口张开不大,断裂面不平整,裂口边缘为钝边内壁氧化皮已轴向开裂管样胀粗明显,具有明显的长期过热宏观特征。由力学性能分析可知,管样的硬度已低于标准要求的下限值,开裂管样的性能劣化严重。由金相分析可知,裂口附近显组织为铁素体加碳化物,球化级......”。

8、“.....运行中应有效控制金属温度,确保任何工况下各管金属温度低于抗氧化许用温度。应严格控制停炉速度。瞬时温降速度不宜超过,机组停运过程据氧化皮生长规律,在机组计划检修时对高温受热面管子的内壁氧化皮厚度和剥落情况进行检测评估,处理或更换高风险管段。结束语建议在检修中落实防范异物遗留管内的措施依托科研院所及专家对高温受热面氧化皮生成剥落机理进行研究有针对性制定执行亚临界锅炉高温过热器爆管原因分析及防范措施原稿微组织为铁素体加碳化物,球化级,存在较多的蠕变裂纹和蠕变孔洞这表明开裂管样微观组织老化和损伤严重。爆口位臵管子横截面图图分别为爆口附近管子近端远端爆口两侧迎烟侧背烟侧金相组织照片。由图可知,试样显微组织组织为铁素体加碳化物,存在蠕过上述温度范围。加强运行调整燃烧调整,确保金属壁温水平和偏差在允许范围内。严格控制水汽品质......”。

9、“.....检测可采用磁性测量法射线透照法割管检查管外观及胀粗检查。氧化皮的清理计划检修。由宏观分析可知,裂口张开不大,断裂面不平整,裂口边缘为钝边内壁氧化皮已轴向开裂管样胀粗明显,具有明显的长期过热宏观特征。由力学性能分析可知,管样的硬度已低于标准要求的下限值,开裂管样的性能劣化严重。由金相分析可知,裂口附近显快速产生和无序剥落为重点,检修机组以有效检测和全面清除为关键。运行机组严格执行运行规程,控制机组的启停和升降负荷速率,严禁超温运行,严格对管壁温测点及温度定值的监督分析。运行中应有效控制金属温度,确保任何工况下各管金属温度低于抗氧化器出口段从锅炉侧数第屏从炉后数第根标高约米位臵的炉后侧发生开裂泄漏,泄漏部位材料为,规格为,泄漏位臵现场形貌如图所示。开裂管段自号锅炉年月投产至年月停炉检修已累计服役约万小时。图开裂泄漏部位形貌示意图金相及力学性管后,导致蒸汽流动不畅......”。