水系统及单台机组进行扩容,新建引水系统设臵单独调压室,与原调压室共用上室,试验测量的并不是严格意义上的进口值该测点布臵在了蜗壳附近的压力管道上。因此,反演计算的蜗壳极值要大于试验结果,但极值发生的时间是致的。台机甩负荷工况,试验结果显示的蜗壳压力最大极值发生在后面,是因为前段的导叶关闭引起的极值小于后面调压井涌浪产生的极值,而计算结果相反。对于机组频线图工况调压井涌浪变化过程线图工况机组蜗壳压力变化过程线图工况机组蜗壳压力变化过程线图工况机组转速随变化过程线图工况机组转速变化过程线图工况调压井涌浪变化过程线对比分析从上述成果可以看出,反演计算结果与试验结果相比较,调节保证参数的变化规律与趋势吻合较好,说明管道糙率系数等参数率定较为合理。尾水管进口最小压力机组为,机组为,均大于控制值。转速最大上升率机组为,机组为,小于允许机组转速上升率的要求。长距离复杂引水系统甩负荷试验及反演模拟对比分析原稿。图数值模拟反演计算简图反演计算成果比较对于及甩负荷试验工况,利用每个长距离复杂引水系统甩负荷试验及反演模拟对比分析原稿系统在原台机投产后进行设计变更,变更后最大限度的利用了原引水系统,原有工程调节保证参数均满足控制要求,说明设计变更调整后引水系统布臵经济合理,同时可为类似项目提供参考。参考文献水电水利规划设计总院水电站调压室设计规范北京中国电力出版社。李永兴,肖支怀,陈启卷超长引水隧洞上验的结果进行对比,调节保证参数极值对比见表,调节保证波动过程见图黑色线条为甩负荷试验成果。表甩负荷调节保证极值反演计算结果与试验结果对比表图工况机蜗壳压力变化过程线图工况机组转速变化过程线图工况调压井涌浪变化过程线图工况机组蜗壳压力变化过程线图工况机组蜗壳压分析原稿。结论大盈江级水电站引水系统布臵极其复杂,结合甩负荷试验及反演计算的调节保证参数对比可以看出,其变化规律与趋势吻合较好,极值及其发生的时间比较接近,证明了数值模拟计算能够较为准确合理的反映真实水电站的甩负荷过渡过程,在复杂引水系统设计中的应用也较为可靠性。本工程引水常运行阶段,反演计算结果与试验结果致,机组频率转速都直维持在左右,这是因为这阶段的反演计算模拟的是机组并网运行的情形,与试验条件致在导叶关闭阶段,机组频率迅速上升,机组频率的极值发生在导叶关闭的第段慢关阶段。极值的大小和发生时间方面,反演计算结果与试验结果比较接近导叶开,验证了变更设计过程中水力过渡过程数值模拟的准确性及工程布臵的合理性,为其他类似工程提供参考。对于蜗壳压力反演计算得到的蜗壳压力是管道中心的平均压力,而试验测量得到的蜗壳压力则是管壁的压力,两者之间相差个速度水头反演计算模拟的是蜗壳进口的压力值,但试验测量的并不是严格意义上的为零的阶段机组频率都减小后趋于稳定,但反演计算结果与试验结果有定的差别后者机组频率缓慢减小,前者机组频率较快的减小。图数值模拟反演计算简图反演计算成果比较对于及甩负荷试验工况,利用每个工况下导叶实测关闭规律进行反演计算,并将机组频率蜗壳压力尾水管压力的变化过程和极值与试摘要大盈江水电站级引水系统线路长约,属典型的长引水系统。工程首台机组发电后,对其进行了变更设计,结合防沙要求在引水系统上增设沉沙池,沉沙池前段引水隧洞采用双洞,后段为单洞同时从原调压室前分流,新建引水系统及单台机组进行扩容,新建引水系统设臵单独调压室,与原调压室共用上室,系统在原台机投产后进行设计变更,变更后最大限度的利用了原引水系统,原有工程调节保证参数均满足控制要求,说明设计变更调整后引水系统布臵经济合理,同时可为类似项目提供参考。参考文献水电水利规划设计总院水电站调压室设计规范北京中国电力出版社。李永兴,肖支怀,陈启卷超长引水隧洞上。机组甩负荷试验机组甩负荷试验是对电站引水发电系统设计发电设备制造质量相关水工建筑物施工质量的次验证,检验全站甩负荷时机组调节过程中压力钢管水压上升率机组转速上升率尾水压力脉动调压井和沉沙池涌浪情况能否满足电站安全运行的要求。重大设计变更扩容的机组发电后,按以下工况逐级进行了甩变化过程线图工况机组转速随变化过程线图工况机组转速变化过程线图工况调压井涌浪变化过程线对比分析从上述成果可以看出,反演计算结果与试验结果相比较,调节保证参数的变化规律与趋势吻合较好,极值及其发生的时间比较接近。主要分析如下调节保证及调压井涌浪初始值跟试验值拟合地较好为零的阶段机组频率都减小后趋于稳定,但反演计算结果与试验结果有定的差别后者机组频率缓慢减小,前者机组频率较快的减小。图数值模拟反演计算简图反演计算成果比较对于及甩负荷试验工况,利用每个工况下导叶实测关闭规律进行反演计算,并将机组频率蜗壳压力尾水管压力的变化过程和极值与试系统在原台机投产后进行设计变更,变更后最大限度的利用了原引水系统,原有工程调节保证参数均满足控制要求,说明设计变更调整后引水系统布臵经济合理,同时可为类似项目提供参考。参考文献水电水利规划设计总院水电站调压室设计规范北京中国电力出版社。李永兴,肖支怀,陈启卷超长引水隧洞上化,同时做到新建工程的经济合理,新系统的水力过渡过程显得尤为重要。本文结合设计变更后甩负荷试验成果及其边界条件按原设计数值模型进行反演分析对比,验证了变更设计过程中水力过渡过程数值模拟的准确性及工程布臵的合理性,为其他类似工程提供参考。长距离复杂引水系统甩负荷试验及反演模拟对比长距离复杂引水系统甩负荷试验及反演模拟对比分析原稿下游双调压室电站水力过渡过程计算研究中国农村水利水电,。作者简介屈玉竹,男,高级工程师,主要研究方向水电工程引调水工程市政水务工程水工结构设计等。杨震坤,男,工程师,主要研究方向水利工程咨询及管理。陆新佳,男,高级工程师,主要研究方向水电站引调水工程市政水务工程水工结构设计等系统在原台机投产后进行设计变更,变更后最大限度的利用了原引水系统,原有工程调节保证参数均满足控制要求,说明设计变更调整后引水系统布臵经济合理,同时可为类似项目提供参考。参考文献水电水利规划设计总院水电站调压室设计规范北京中国电力出版社。李永兴,肖支怀,陈启卷超长引水隧洞上比分析原稿。结论大盈江级水电站引水系统布臵极其复杂,结合甩负荷试验及反演计算的调节保证参数对比可以看出,其变化规律与趋势吻合较好,极值及其发生的时间比较接近,证明了数值模拟计算能够较为准确合理的反映真实水电站的甩负荷过渡过程,在复杂引水系统设计中的应用也较为可靠性。本工程引果与试验结果比较接近导叶开度为零的阶段机组频率都减小后趋于稳定,但反演计算结果与试验结果有定的差别后者机组频率缓慢减小,前者机组频率较快的减小。摘要大盈江水电站级引水系统线路长约,属典型的长引水系统。工程首台机组发电后,对其进行了变更设计,结合防沙要求在引水系统上增设沉沙荷试验。工况上游水位,下游水位,机组按折线关闭规律拐点开度为,拐点时间为,全关时间为甩额定负荷,其他机组停机工况上游水位,下游机组水位,机组水位机组按折线关闭规律拐点开度为,拐点时间为,全关时间为甩额定负荷,其他机组停机。长距离复杂引水系统甩负荷试验及反演模拟对为零的阶段机组频率都减小后趋于稳定,但反演计算结果与试验结果有定的差别后者机组频率缓慢减小,前者机组频率较快的减小。图数值模拟反演计算简图反演计算成果比较对于及甩负荷试验工况,利用每个工况下导叶实测关闭规律进行反演计算,并将机组频率蜗壳压力尾水管压力的变化过程和极值与试游双调压室电站水力过渡过程计算研究中国农村水利水电,。作者简介屈玉竹,男,高级工程师,主要研究方向水电工程引调水工程市政水务工程水工结构设计等。杨震坤,男,工程师,主要研究方向水利工程咨询及管理。陆新佳,男,高级工程师,主要研究方向水电站引调水工程市政水务工程水工结构设计等。分析原稿。结论大盈江级水电站引水系统布臵极其复杂,结合甩负荷试验及反演计算的调节保证参数对比可以看出,其变化规律与趋势吻合较好,极值及其发生的时间比较接近,证明了数值模拟计算能够较为准确合理的反映真实水电站的甩负荷过渡过程,在复杂引水系统设计中的应用也较为可靠性。本工程引水,设计变更后引水系统布臵极其复杂。引水系统设计变更调整后,需确保原已建引水系统及发电机组控制边界条件如承压水头机组转速上升等不发生重大变化,同时做到新建工程的经济合理,新系统的水力过渡过程显得尤为重要。本文结合设计变更后甩负荷试验成果及其边界条件按原设计数值模型进行反演分析对比池,沉沙池前段引水隧洞采用双洞,后段为单洞同时从原调压室前分流,新建引水系统及单台机组进行扩容,新建引水系统设臵单独调压室,与原调压室共用上室,设计变更后引水系统布臵极其复杂。引水系统设计变更调整后,需确保原已建引水系统及发电机组控制边界条件如承压水头机组转速上升等不发生重大长距离复杂引水系统甩负荷试验及反演模拟对比分析原稿系统在原台机投产后进行设计变更,变更后最大限度的利用了原引水系统,原有工程调节保证参数均满足控制要求,说明设计变更调整后引水系统布臵经济合理,同时可为类似项目提供参考。参考文献水电水利规划设计总院水电站调压室设计规范北京中国电力出版社。李永兴,肖支怀,陈启卷超长引水隧洞上率在起始的开度保持不变的机组正常运行阶段,反演计算结果与试验结果致,机组频率转速都直维持在左右,这是因为这阶段的反演计算模拟的是机组并网运行的情形,与试验条件致在导叶关闭阶段,机组频率迅速上升,机组频率的极值发生在导叶关闭的第段慢关阶段。极值的大小和发生时间方面,反演计算分析原稿。结论大盈江级水电站引水系统布臵极其复杂,结合甩负荷试验及反演计算的调节保证参数对比可以看出,其变化规律与趋势吻合较好,极值及其发生的时间比较接近,证明了数值模拟