行调功。因为频率调节模式的调差系数是频率与导叶开度的关系,而机组功率对应的导叶的变化范围是小于导叶开度变化范围的,并且由于水电厂机组的水头是变化的,机组最大功率所对应的导叶开度是不同的,也就是说,频率调节模式的调差系数不等于功率调节模式下的调差系数,所以调速系统必须要根据机组功率与导叶开度的关系以及频率与功率之间的关系,引入值的概念。开度调节模式下的次调频的调差系数可由,器控制导叶开度开的瞬间钢管压力下降,机组功率会先下降后再与导叶开度运动的方向致。这样就出现了次调频动作的瞬间,机组功率反相调节的现象。摘要为使水电机组实际运行中能满足电网对其次调频功能的要求,从调速器与水轮机组电网关系入手,结合水电机组实际运行工况中影响到次调频性能的各种因素,提出调速系统在开度或功率模式下进行次调频的控制方法,并在水电站现场试验中,确认水电机组运用此控制方法能满足次调频相关规范的各项指标要求。关键词开度模式次调频调差系数速系统本身的静态特性和动态调节规律出发,在常规次调频功能控制方法上,提出了开度或功率模式下次调频的控制方法,对改善次调频效果,提高电网稳定有重大意义。次调频的要求次调频是由发电机组调速系统的静态特性和动态调节规律实现对电网功率频率的控制。根据电网对水电机组次调频技术性能的要求,其分为技术参数规范动态品质规范限幅及与自动发电控制,协调规范个部分。其中技术参数规范的具体内容为次调频死区不大于。因此,电网对各电站次调频功能的要求其实最终是要调节机组功率,并且是以调节功率优先。其核心点就是迅速调功,并贡献足够的水电厂调速系统次调频调节方法探讨原稿网频率超过死区临界点来回波动时,调速器应该怎么应对,电网也没有对其作出要求或解释,只是对动作时的迟缓率和响应时间有明确限制要求并且针对金安桥电站出现的因为次调频动作和退出的频率过快导致电网震荡,建议在秒的连续时间间隔内,调速器应该只允许次调频动作次,意思是即使在此秒内,若电网频率反复越出死区和进入死区范围以内,调速器都应始终在次调频中,不应简单的以电网频率在死区范围外或内,来决定次调频的投或退。只有当电网频率连续秒稳定在死区范围内,才认为次调频结束,随即退出次调频,回到初始所带功率否则应根据实际频差和转差系数始终贡献当前时刻所需贡献负荷。水电厂调速系统次调频调节方法,为导叶开度为时刻的频差偏差次调频的频率死区般为,次调频的频率偏差要求剔除死区,即其中为当前电网机组频率,为频率给定由式和式式可以看出,是小于的,调速系统根据值在次调频工况进行调节开度,才能保证次调频过程中,有功功率对电网的贡献率满足要求。开度调节模式下次调频的死区次调频死区又叫做次调频动作点,在前面已经提到电网对其要求是不大于,不同厂家的调速器测频精度也不致,但般都会小于,所以其实是人工设臵的频率死区,调速器系统都能满足此死区要求,但是多数调速器厂家都没有考虑到实际情况当电包括迟缓率小于迟缓率小于。而有关动态品质的规范为以下几点当电网频率变化超过机组次调频死区时,机组响应时间应不大于。摘要为使水电机组实际运行中能满足电网对其次调频功能的要求,从调速器与水轮机组电网关系入手,结合水电机组实际运行工况中影响到次调频性能的各种因素,提出调速系统在开度或功率模式下进行次调频的控制方法,并在水电站现场试验中,确认水电机组运用此控制方法能满足次调频相关规范的各项指标要求。关键词开度模式次调频调差系数次调频的频率偏差要求剔除死区,即其中为当前电网机组频率,为频率给定由式和式式可以看出,是小于的,调速系统根据值在次调频工况进行调节开度,才能保证次调频过程中,有功功率对电网的贡献率满足要求。开度调节模式下次调频的死区次调频死区又叫做次调频动作点,在前面已经提到电网对其要求是不大于,不同厂家的调速器测频精度也不致,但般都会小于,所以其实是人工设臵的频率死区,调速器系统都能满足此死区要求,但是多数调速器厂家都没有考虑到实际情况当电网频率超过死区临界点来回波动时,调速器应该怎么应对,电网也没有对其作出,开度调节模式下次调频的调差系数水电厂调速系统并网后般是在开度调节模式下运行,但式和式仅适用于功率调节模式的水电机组,考虑到次调频其实就是调功,因此,次调频不需要转换到频率模式,而应直接在开度模式下进行调功。因为频率调节模式的调差系数是频率与导叶开度的关系,而机组功率对应的导叶的变化范围是小于导叶开度变化范围的,并且由于水电厂机组的水头是变化的,机组最大功率所对应的导叶开度是不同的,也就是说,频率调节模式的调差系数不等于功率调节模式下的调差系数,所以调速系统必须要根据机组功率与导叶开度的关系以及频率与功率之间的关系,引入值的概念。开度调节模式下的次调频的调差系数可由桥电厂频繁发生次调频的动作和复归,其动作和复归的间隔时间小于秒时间内容号机组调速器次调频动作号机组调速器次调频动作复归号机组调速器次调频动作号机组调速器次调频动作复归号机组调速器次调频动作号机组调速器次调频动作复归号机组调速器次调频动作总结以上种种情况,要满足电网的次调频要求,原有的次调频控制方法亟待完善。次调频的控制方法探讨水电机组调速器在发电运行工况下有种主要的调节模式频率调节模式功率调节模式和开度调节模式,其相互间的转换可以由调速系统根据当前工况自动完成,也可以人为选择。调节模式见图图调速系统调节模式框图次调频的控制策略现阶段常规模式是调速系统在频率控制模式下进行调速器次调频动作总结以上种种情况,要满足电网的次调频要求,原有的次调频控制方法亟待完善。次调频的控制方法探讨水电机组调速器在发电运行工况下有种主要的调节模式频率调节模式功率调节模式和开度调节模式,其相互间的转换可以由调速系统根据当前工况自动完成,也可以人为选择。调节模式见图图调速系统调节模式框图次调频的控制策略现阶段常规模式是调速系统在频率控制模式下进行,运用的是频率调节模式下的次调频的参数,且为了满足次调频的速动性,选取的参数都很大。但是调节对于单台调速器而言是在单机小网或空载工况下才能明显改变其控制目标即指频率,而次调频虽说是调频,却是难以改变电网引言随着经济的增长和科技的发展,水力发电在经济和能源建设中的地位越来越大,对电网的要求也越来越高,次调频是发电机组的基础功能之,是保障电网安全稳定优质运行的重要技术手段,水电厂次调频功能的投入对保持电网频率稳定,确保供电质量有着至关重要的作用。目前水电机组次调频功能在实际运行中出现不合格现象比较严重,出现如不调节或调节不明显反向调节调节幅度不够等等都满足不了次调频的要求,影响水电厂经济效益。鉴此,本文通过研究影响次调频性能的众多因素,从调,网频率超过死区临界点来回波动时,调速器应该怎么应对,电网也没有对其作出要求或解释,只是对动作时的迟缓率和响应时间有明确限制要求并且针对金安桥电站出现的因为次调频动作和退出的频率过快导致电网震荡,建议在秒的连续时间间隔内,调速器应该只允许次调频动作次,意思是即使在此秒内,若电网频率反复越出死区和进入死区范围以内,调速器都应始终在次调频中,不应简单的以电网频率在死区范围外或内,来决定次调频的投或退。只有当电网频率连续秒稳定在死区范围内,才认为次调频结束,随即退出次调频,回到初始所带功率否则应根据实际频差和转差系数始终贡献当前时刻所需贡献负荷。水电厂调速系统次调频调节方法频率与功率之间的关系,引入值的概念。开度调节模式下的次调频的调差系数可由下式得出其中为频率调节模式的调差系数为机组水头时最大功率对应的导叶开度为机组水头时零功率对应的导叶开度,也就是空载开度为导叶开度当调速系统检测到电网频率变化需要次调频时,由计算出调节量,加到开度目标值上,形成开度模式下的次调频工况的控制目标值,具体计算方法如下调节目标值其中为次调频开度目标值为次调频动作前开度值为频率偏差≠时的开度调节量时,与调差系数以及频率偏差之间的关系如下机组的额定频率为水电厂调速系统次调频调节方法探讨原稿,运用的是频率调节模式下的次调频的参数,且为了满足次调频的速动性,选取的参数都很大。但是调节对于单台调速器而言是在单机小网或空载工况下才能明显改变其控制目标即指频率,而次调频虽说是调频,却是难以改变电网频率的,并且中的比例项和微分项又是与目标频率无关的趋势调节和超前调节,如此若是这两项之和超过积分项,般就会出现次调频的调节过程向电网贡献的电量不够甚至出现了反向调节的现象。针对这情况,结合调速系统另外两种控制模式开度控制模式和功率控制模式,推导出直接在开度功率控制模式下选取合适的调节参数进行次调频的控制方法。水电厂调速系统次调频调节方法探讨原稿网频率超过死区临界点来回波动时,调速器应该怎么应对,电网也没有对其作出要求或解释,只是对动作时的迟缓率和响应时间有明确限制要求并且针对金安桥电站出现的因为次调频动作和退出的频率过快导致电网震荡,建议在秒的连续时间间隔内,调速器应该只允许次调频动作次,意思是即使在此秒内,若电网频率反复越出死区和进入死区范围以内,调速器都应始终在次调频中,不应简单的以电网频率在死区范围外或内,来决定次调频的投或退。只有当电网频率连续秒稳定在死区范围内,才认为次调频结束,随即退出次调频,回到初始所带功率否则应根据实际频差和转差系数始终贡献当前时刻所需贡献负荷。水电厂调速系统次调频调节方法功率持续下降,调速系统根据开度功率控制策略中的值将机组功率调整到目标值,整个调频持续时间秒,电网频率回到次调频死区以内,机组实际功率也回到次调频动作前的初始值。次调频动作连续秒内机组出力朝着次调频负荷调整的方向变化,响应速度达到要求。实际电网频率在次调频临界点波动电网输出功率与用户使用功率不匹配时就会造成电网频率波动