系统暂未知,所以该场景下系统的暂态稳定性有待进步观察,若关停小出力大转动惯量的机组,则可能削弱系统暂态稳定性。综上,方案即风电并网后同步电机减出力不停机是最好的。软件仿真验证为了进步加强结果的可信度,笔者在中国足新增负荷的情况,此时同步电机转动惯量不变,但风机的加入略微增加了同步电机的电磁功率,相比于原来的情况,系统暂态稳定性会基本不变。再考虑新增风电后同步电机减少出力的情况,此时系统转动惯量不变,但同步电机电含有功和无功成分,且在不断变化中,因此将等效风机进步等值为可变电阻和可变电抗。若规定风电出力为正方向,则风机可等效为可变负电阻和可变负电抗。般的,风机和同步电机进行并联发电,当风机负阻抗变小时风机减少出力浅谈风火打捆外送系统电源结构安排徐宗畅原稿等效阻抗变小,同步电机增大电磁功率,此时系统暂态稳定性变好。另方面,同步电机的暂态稳定性也受到同步电机转动惯量的影响,转动惯量越大,则系统的暂态稳定性越好。基于以上两点分析,首先考虑风机直接并网满足新增负方案各有优劣,本文从暂态稳定角度切入对以上种方案进行对比。摘要在风火打捆外送系统的背景下,分析了种可能的风火打捆电源结构,即新增风电接入平衡新增负荷方案,新增风电后同步电机减出力方案,新增风电替换同步电机功成分,且在不断变化中,因此将等效风机进步等值为可变电阻和可变电抗。若规定风电出力为正方向,则风机可等效为可变负电阻和可变负电抗。般的,风机和同步电机进行并联发电,当风机负阻抗变小时风机减少出力,同步电机及其附近同步电机组成的系统对主网等值为风火无穷大系统,这是下文分析的前提。浅谈风火打捆外送系统电源结构安排徐宗畅原稿。在相同的风电比例下,风火打捆外送方案按风电接入方案可分为种类型。第种是不改变原有同不改变同步电机的启停状态方案第种是在提高风电比例时关停部分同步电机以平衡新增风电方案。以上方案各有优劣,本文从暂态稳定角度切入对以上种方案进行对比。在相同的风电比例下,风火打捆外送方案按风电接入方案可分步电机出力的情况下提高风电比例,即新增的负荷由新增的风电直接平衡方案第种是在提高风电比例的同时减小同步电机出力但不改变同步电机的启停状态方案第种是在提高风电比例时关停部分同步电机以平衡新增风电方案。以摘要在风火打捆外送系统的背景下,分析了种可能的风火打捆电源结构,即新增风电接入平衡新增负荷方案,新增风电后同步电机减出力方案,新增风电替换同步电机方案。在相同风电比例的条件下,比较了各接入方案对送端系统暂送端风火打捆系统种风电接入方案进行比较后,结论如下单个风电场与其附近同步电机组成的送端系统的总容量与主网容量相比很小,因此可以建立为风火无穷大系统模型来研究风机并网对送端同步电机的影响。在相同的风电比例下度减少,意味着稳态时的机械输入功率大幅度减少,两者加起来的效果就是比直接并网拥有更好的暂态稳定性。再考虑风电并网后替换同步电机的场景,此时剩余同步电机的电磁功率未发生变化,且关停的同步电机转动惯量未知,所方案。在相同风电比例的条件下,比较了各接入方案对送端系统暂态稳定性的影响,分析结果表明新增风电后同步电机减出力方案暂态稳定性优。浅谈风火打捆外送系统电源结构安排徐宗畅原稿。考虑到风电场暂态有功出力中包步电机出力的情况下提高风电比例,即新增的负荷由新增的风电直接平衡方案第种是在提高风电比例的同时减小同步电机出力但不改变同步电机的启停状态方案第种是在提高风电比例时关停部分同步电机以平衡新增风电方案。以等效阻抗变小,同步电机增大电磁功率,此时系统暂态稳定性变好。另方面,同步电机的暂态稳定性也受到同步电机转动惯量的影响,转动惯量越大,则系统的暂态稳定性越好。基于以上两点分析,首先考虑风机直接并网满足新增负向新能源风火打捆外送作为种近期解决酒泉等大规模风电基地风电消纳问题的最可行选择,能够有效平抑风机出力波动带来的影响。浅谈风火打捆外送系统电源结构安排徐宗畅原稿。考虑到风电场暂态有功出力中包含有功和浅谈风火打捆外送系统电源结构安排徐宗畅原稿,采用同步电机减小出力但不停机方案接纳风电并网时系统具有最优的暂态稳定性。参考文献汪宁渤,王建东,何世恩酒泉风电跨区消纳模式及其外送方案电力系统自动化,作者简介徐宗畅,男,汉族,籍贯湖北,研究方向新能源等效阻抗变小,同步电机增大电磁功率,此时系统暂态稳定性变好。另方面,同步电机的暂态稳定性也受到同步电机转动惯量的影响,转动惯量越大,则系统的暂态稳定性越好。基于以上两点分析,首先考虑风机直接并网满足新增负研究院电力系统综合仿真程序中搭建了个单机无穷大系统进行仿真验证,分别考虑了种方案,所得结果如下图所示可以看出,种方案中,方案初始功角最小,第摆幅度也最小,仿真结果验证了本文分析的正确性。结论本文论本文对送端风火打捆系统种风电接入方案进行比较后,结论如下单个风电场与其附近同步电机组成的送端系统的总容量与主网容量相比很小,因此可以建立为风火无穷大系统模型来研究风机并网对送端同步电机的影响。在相同的风以该场景下系统的暂态稳定性有待进步观察,若关停小出力大转动惯量的机组,则可能削弱系统暂态稳定性。综上,方案即风电并网后同步电机减出力不停机是最好的。软件仿真验证为了进步加强结果的可信度,笔者在中国电力科学步电机出力的情况下提高风电比例,即新增的负荷由新增的风电直接平衡方案第种是在提高风电比例的同时减小同步电机出力但不改变同步电机的启停状态方案第种是在提高风电比例时关停部分同步电机以平衡新增风电方案。以荷的情况,此时同步电机转动惯量不变,但风机的加入略微增加了同步电机的电磁功率,相比于原来的情况,系统暂态稳定性会基本不变。再考虑新增风电后同步电机减少出力的情况,此时系统转动惯量不变,但同步电机电磁功率大功成分,且在不断变化中,因此将等效风机进步等值为可变电阻和可变电抗。若规定风电出力为正方向,则风机可等效为可变负电阻和可变负电抗。般的,风机和同步电机进行并联发电,当风机负阻抗变小时风机减少出力,同步电机暂态稳定性的影响,分析结果表明新增风电后同步电机减出力方案暂态稳定性优。第种是不改变原有同步电机出力的情况下提高风电比例,即新增的负荷由新增的风电直接平衡方案第种是在提高风电比例的同时减小同步电机出力但电比例下,采用同步电机减小出力但不停机方案接纳风电并网时系统具有最优的暂态稳定性。参考文献汪宁渤,王建东,何世恩酒泉风电跨区消纳模式及其外送方案电力系统自动化,作者简介徐宗畅,男,汉族,籍贯湖北,研究方浅谈风火打捆外送系统电源结构安排徐宗畅原稿等效阻抗变小,同步电机增大电磁功率,此时系统暂态稳定性变好。另方面,同步电机的暂态稳定性也受到同步电机转动惯量的影响,转动惯量越大,则系统的暂态稳定性越好。基于以上两点分析,首先考虑风机直接并网满足新增负电力科学研究院电力系统综合仿真程序中搭建了个单机无穷大系统进行仿真验证,分别考虑了种方案,所得结果如下图所示可以看出,种方案中,方案初始功角最小,第摆幅度也最小,仿真结果验证了本文分析的正确性。功成分,且在不断变化中,因此将等效风机进步等值为可变电阻和可变电抗。若规定风电出力为正方向,则风机可等效为可变负电阻和可变负电抗。般的,风机和同步电机进行并联发电,当风机负阻抗变小时风机减少出力,同步电机磁功率大幅度减少,意味着稳态时的机械输入功率大幅度减少,两者加起来的效果就是比直接并网拥有更好的暂态稳定性。再考虑风电并网后替换同步电机的场景,此时剩余同步电机的电磁功率未发生变化,且关停的同步电机转动惯同步电机等效阻抗变小,同步电机增大电磁功率,此时系统暂态稳定性变好。另方面,同步电机的暂态稳定性也受到同步电机转动惯量的影响,转动惯量越大,则系统的暂态稳定性越好。基于以上两点分析,首先考虑风机直接并网满方案。在相同风电比例的条件下,比较了各接入方案对送端系统暂态稳定性的影响,分析结果表明新增风电后同步电机减出力方案暂态稳定性优。浅谈风火打捆外送系统电源结构安排徐宗畅原稿。考虑到风电场暂态有功出力中包步电机出力的情况下提高风电比例,即新增的负荷由新增的风电直接平衡方案第种是在提高风电比例的同时减小同步电机出力但不改变同步电机的启停状态方案第种是在提高风电比例时关停部分同步电机以平衡新增风电方案。以种类型。对风火打捆外送系统电源结构安排的思考我国陆上风能基地通常远离负荷中心,送受端之间通过远距离超高压输电线路相连,单个风电场与其附近同步电机组成的送端系统的总容量与主网容量相比很小,因此可将单个风电场足新增负荷的情况,此时同步电机转动惯量不变,但风机的加入略微增加了同步电机的电磁功率,相比于原来的情况,系统暂态稳定性会基本不变。再考虑新增风电后同步电机减少出力的情况,此时系统转动惯量不变,但同步电机电暂态稳定性的影响,分析结果表明新增风电后同步电机减出力方案暂态稳定性优。第种是不改变原有同步电机出力的情况下提高风电比例,即新增的负荷由新增的风电直接平衡方案第种是在提高风电比例的同时减小同步电机出力但